Формулы осевых нагрузок

Формулы осевых нагрузок [c.79]

Для радиальных подшипников, не пригодных для восприятия осевых нагрузок (подшипники с короткими или длинными цилиндрическими роликами, игольчатые подшипники) в формуле (3.78) следует положить Л=0. [c.386]

Прогиб (о) в формуле (10-15) является результирующим прогибом от совместного действия поперечной и осевой нагрузок. Его величина может быть определена по следующей приближенной формуле [c.262]

Для бруса, подвергающегося одновременному действию поперечной и осевой нагрузок (а также для бруса с начальной кривизной) говорить о потере устойчивости прямолинейной формы равновесия (в плоскости действия поперечных нагрузок) лишено смысла. Поэтому эйлерова сила должна рассматриваться лишь как некоторое обозначение, введенное по аналогии с формулой Эйлера для критической силы центрально сжимаемого прямолинейного стержня. Формальное различие в вычислении эйлеровой силы и критической силы (по формуле Эйлера) следует из приведенных в тексте указаний о моменте инерции и гибкости. [c.262]

При отсутствии осевых нагрузок на опоры применяются шарикоподшипники радиальные. В этих случаях р == О и в формуле (19.1) = О, 5а = О, А =0. Иногда радиальные шарикоподшипники применяются в опорах, на которые действуют небольшие осевые нагрузки (А <0,15/ ). [c.283]

Формула действительна для двойных подшипников при всех соотношениях радиальной и осевой нагрузок. [c.112]

При существуют потенциальные функции осевых нагрузок, определяемые формулами [c.257]

Коэффициент т и осевую нагрузку А вводят в формулу определения С, когда при подборе радиальных подшипников учитывают наличие осевых нагрузок, которые, однако, не должны превышать 20—25% от радиальной нагрузки в противном случае необходимо брать радиально-упорные подшипники. [c.463]

При действии нагрузок в плоскости шпангоута и при отсутствии осевых нагрузок ( п = 0) расчетные формулы для шпангоута и сферического днища при /х<С/г представим в виде [c.117]

Номинальные напряжения от осевых нагрузок определяются по обычным формулам [c.352]

При действии на болт осевых нагрузок и крутящего момента запас по пластическим деформациям определяется по формуле V [c.352]

Данная формула действительна для всех соотношений радиальной и осевой нагрузок в случае двойных подшипников. Для одинарных подшипников эта формула действительна при соотношении 0,44 tg а и дает вполне приемлемые значения Роа при F.jFa до 0,67 tg а включительно. [c.585]

Формулы для расчета осевых нагрузок [c.217]

При одновременном действии радиальной и осевой нагрузок предыдущие две формулы дают выражение [c.251]

При определении условной нагрузки на подшипник Q учитывают величины радиальной и осевой нагрузок на подшипник, характер действия этих нагрузок, температуру нагрева подшипника и какое кольцо подшипника является вращающимся. Соответственно условную нагрузку на подшипник Q определяют по следующим формулам [c.416]

Расчет подшипника качения на долговечность и подбор его по ГОСТу рекомендуется производить в следующем порядке. Сначала, исходя из условий эксплуатации и конструкции подшипникового узла, а также значений действующих на подшипник радиальной и осевой нагрузок, режима нагружения, диаметра (под подшипник) и частоты вращения вала, намечают тип подшипника. По соответствующим формулам (18.4)...(18.7) вычисляют эквивалентную динамическую нагрузку Р. По этой нагрузке и требуемой долговечности L или подшипника по соответствующим формулам (18.1)...(18.3) или с помощью вышеуказанных таблиц справочников определяют динамическую грузоподъемность С подшипника. Затем по диаметру d вала под подшипником и динамической грузоподъемности С по ГОСТу выбирают соответствующий подшипник. [c.318]

При отсутствии осевых нагрузок однорядные радиальные, двухрядные сферические шарикоподшипники и роликоподшипники с цилиндрическими роликами подбирают по требуемой величине коэффициента работоспособности, определяемого по формуле [c.37]

При наличии осевых нагрузок небольшой величины (до 20—25% от радиального усилия) можно подбирать радиальные однорядные шарикоподшипники по формуле [c.38]

В табл. 16 приведены формулы для определения осевых нагрузок для радиально-упорных подшипников. [c.113]

Значения коэффициентов радиальной и осевой нагрузок х и у) и коэффициента влияния осевого нагружения е приведены в табл. П-16 и П17 в зависимости от отношения Fa Vfr), которое влияет на распределение нагрузки между телами качения в подшипнике. С увеличением осевой нагрузки Та при отношении Fal(Vfr)>e происходит выборка зазора, рабочая зона в подшипнике возрастает и улучшается распределение нагрузки, в данном случае определение Р ведем по формуле (1). При малых значениях или до некоторого отношения Fa/(VFr) e из-за радиального зазора в подшипнике возникает повышенная неравномерность распределения нагрузки между телами качения, при этом осевая нагрузка не учитывается, принимаем л =1, а у = 0 и определение Р ведем только по радиальной нагрузке Fr по формуле (2) [c.108]

В табл. 14 приведены формулы для определения осевых нагрузок для радиально-упорных подшипников при различных условиях [c.108]

При составлении уравнений равновесия для определения радиальных реакций радиально-упорных подшипников следует иметь в виду, что радиальная реакция приложена не посередине подшипника (как это имеет место для радиальных подшипников), а смещена. Радиальная реакция приложена в точке пересечения нормали к середине поверхности контакта тела качения и наружного кольца и оси вала (см. табл. 11.4 для определения осевых нагрузок). Расстояние а определяют по формулам (величины, входящие в формулы, указаны в таблицах на подшипники качения) [c.332]

При действии осевых нагрузок напряжения вычисляются, исходя из предположения о их равномерном распределении, по формуле [c.25]

Однако возникает вопрос какова может быть наибольшая допустимая грузоподъемность автомобиля или автопоезда Если удается при проектировании обеспечить рациональную конструкцию, допустимая грузоподъемность ограничивается полной массой автомобиля, или, точнее, осевой нагрузкой, предельно допустимой по соображениям прочности дорог и зависящей от базы. Чем выше эта предельно допустимая нагрузка, тем больше стоимость сооружения дороги. Следовательно, необходима оптимизация соотношения прочности параметров дорог, параметров массы и габаритных параметров автомобилей, их конструктивных схем с учетом увеличенных осевых нагрузок и возможности применения многоосных автопоездов с различными колесными формулами тягачей. [c.66]

Указанная формула справедлива при следующих соотношениях радиальной и осевой нагрузок для стандартных подшипников [c.85]

При установке двух радиально-упорных подшипников по концам вала (враспор) (рис. 8.87) результирующие осевые нагрузки каждого подшипника определяют с учетом действия внешней осевой нагрузки и осевых составляющих. Формулы для расчета осевых нагрузок приведены в табл, 8.45, где и 5 — осевые составляющие от радиальных нагрузок, приложенных к подшипникам 1 и 2. [c.237]

Формулы для определения осевых нагрузок [c.364]

Исходя из действующих радиальных и осевых нагрузок, учитывая нагружения подшипников и другие параметры, входящие в формулы (7.4...7.6), определяют эквивалентную нагрузку рассчитываемого подшипника. [c.117]

Для подбора радиально-упорных, упорно-радиальных подшипников всех типов, а также радиальных шарикоподшипников при совместном действии на них радиальных и осевых нагрузок необходимо, задаваясь типоразмером подшипника, методом последовательных приближений добиться удовлетворения приведенных выше условий для радиально-упорных шарико- и роликоподшипников, радиальных шариковых подшипников С Р < Ср " и для упорных и упорно-радиальных С Р < при минимальной разнице между С Р иС . Соответственно конструктивному диаметру выбирается типоразмер подшипника, а затем по формуле определяют фактическую долговечность подшипника. [c.584]

Формулы для определения осевых нагрузок в радиально-упорных подшипниках, установленных враспор, приведены в табл. III-53 (Sai и Sa2 —осевые составляющие [c.149]

В случае действия осевых нагрузок напряжения вычисляют по формуле ст = = P/F, где Р-осевое усилие, Н F-площадь поперечного сечения элемента, м . [c.21]

В случае действия осевых нагрузок напряжения вычисляют по формуле ст = - , [c.45]

Формулы для определения конструктивных размеров однорядных цилиндрических пружин из прутка круглого поперечного сечения при учёте только осевых нагрузок [c.741]

Стандартная методика расчета и выбора подшипников качения, регламентированная ГОСТами и стандартами СЭВ, предусматривает расчет долговечности и грузоподъемности подшипников качения по заданным значениям внешних нагрузок, действующих в опорных узлах валов, на основе небольшого числа формул. Расчет радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников осложнен тем, что коэффициенты радиальной и осевой нагрузок в формуле для определения приведенной нагрузки могут принимать различные значения. На практике при расчетах вручную эти коэффициенты подбирают путем многократного повторения расчетов. [c.4]

Примечание. В случае сжимающих осевых нагрузок расчетные формулы (10)—(16) имеют смысл, пока осевые нагрузки ие превышают критические значения осесимметричной или несимметричной формы потерн устойчивости. [c.48]

ПРИВЕДЕННАЯ ЖЕСТКОСТЬ ИЗГИБА И РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ КРИТИЧЕСКИХ ОСЕВЫХ НАГРУЗОК МНОГОСЛОЙНЫХ ОБОЛОЧЕК [c.78]

При расчете на прочность ограничимся рассмотрением симметрично нагруженных брусьев, для которых максимальный изгибающий момент от поперечной нагрузки (maxМД и максимальный результирующий прогиб (от поперечной и осевой нагрузок) имеют место для одного и того же сечения. Обозначив максимальный результирующий прогиб через /, а максимальный прогиб от поперечной нагрузки через /о, на основании формулы (10-16) получим [c.263]

Определение р меров элементов литых конических зубчатых колес. Размеры элементов литых зубчатых колес зависят не только от прочности, но и от необходимых соотношений между ними, определяемых технологическим процессом отливки. В зависимости от размеров изготовляются однодисковые зубчатые колеса с четырьмя, шестью и восьмью ребрами. Выбор четного числа ребер объясняется наиболее выгодным расположением прибылей и устранением дефектов в виде раковин и т. п. Формулы для определения размеров элементов литых конических зубчатых колес приведены в табл. 11. Для подсчета толщины обода литых и кованых конических зубчатых колес принята формула, как и.для подсчета толщины обода литых цилиндрических зубчатых колес, с учетом влияния коэффициента ширины зуба и суммарного числа зубьев Zj . В конических зубчатых колесах при уменьшении угла ф возрастает величина радиальной нагрузки и увеличивается расстояние от точки приложения этой нагрузки до оси симметрии диска. Для уменьшения влияния моментов от радиальной и осевой нагрузок расстояниеот торца окружности выступов на малом конусе до диска определяют в зависимости от угла ф. Б табл. 11 приведены формулы для предварительного определения отверстия в ступице колеса под вал. Учитыва технологию отливки в местах, указанных буквой N (лист 10, рис. 2, 3, 4), допускается утолщение обода до высоты ребер. При изготовлении кованых и литых конических зубчатых колес используют те же стали, что и для цилиндрических зубчатых колее. [c.29]

Формула (11) справедлива при любых отношениях радиальной и осевой нагрузок для двойных подшипников для одинар- [c.146]

Формула (16) действительна для всех соотношений радиальной и осевой нагрузок для двойных подшипников. Для одинарных подшипников она справедлива, если FJFa < 0,44 tg а, и дает удовлетворительные, но менее точные величины Р для Fj. Fa < [c.149]

В формуле (10.3) F, и F - радиальная и осевая нагрузка на подшипник, Н. Температурньга коэффициент Kj= при рабочей температуре подшипника < 105°С и (108 + 0,49)/150 при 9 = 105-ь250°С. Коэффициент безопасности Kg назначают в зависимости от условий работы опорного узла (см. работу [36], табл. 19.2). Для подшипников механических передач при курсовом проектировании обычно принимают K =i,3. Коэффициент вращения V = 1,2 при вращении относительно вектора радиальной нагрузки наружного кольца. В противном случае V = 1. Исключение представляют шариковые сферические и упорные подшипники, для которых в любом случае = 1. Коэффициенты радиальной и осевой нагрузок X и Y определяют в зависимости от типа подшипника и соотношения нагрузок Fr и F (табл. 10.1). [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...