Пэриса

Область Kth < ДК < Kf можно условно разделить на три подобласти (рис. 5.6). Во второй подобласти диаграмма усталостного разрушения удовлетворительно описывается степенными выражениями, предложенными П. Пэрисом [c.295]

Путем преобразования зависимости типа (2.25) с введением ряда допущений представляется возможным привести ее к форме, предложенной ранее на основе анализа опытных данных П. Пэрисом. Это преобразование дает степенную зависимость скорости роста трещины от размаха коэффициента интенсивности напряжений А/С [c.37]

Для аналитического описания процесса развития трещины широко используется уравнение Пэриса [c.31]

Характеристики Кьь. и Kfa находят прямо из эксперимента или при определенных условиях аналитической экстраполяцией по точкам первого и третьего участков соответственно [15]. Характеристика п — показатель в уравнении Пэриса V = С АЛГ", справедливого только на среднем участке, а К связана однозначно с коэффициентом С и соответствует записи этого уравнения в виде, м/цикл -7 ( АК [c.217]

Каждой из них соответствует свое значение среднего квадратичного коэффициента интенсивности напряжений. Обобщая далее закон П. Пэриса (или какой-либо другой) на рассматриваемый случай, приведем четыре уравнения, описывающие изменение не только размеров трещины, но и ее формы. [c.233]

После опубликования работ Пэриса, в которых впервые были использованы подходы линейной механики разрушения к описанию закономерностей роста трещины усталости, накоплен большой экспериментальный материал, дающий в настоящее время возможность более ясно представить общие закономерности развития трещины, действующие механизмы разрушения и характер зависимости скорости распространения усталостной трещины от параметра механики разрушения (амплитуды коэффициента интенсивности напряжений Ь.К) при низких и высоких скоростях роста. [c.250]

Однако полученные в последние годы экспериментальные данные позволяют более детально и обоснованно подойти к уточнению стадийности роста треш ины, т. е. к периодизации кинетического процесса продвижения трещины и соответствующих критериальных оценок, к объяснению фрактографических данных на разных этапах продвижения трещины, к сопоставлению ширины усталостных бороздок и скорости роста, к возможной взаимозависимости параметров уравнения Пэриса С и пи, следовательно, к прогнозированию расположения линейного участка Пэриса, к вопросу о равенстве циклической и статической вязкости разрушения и т. д. [c.251]

Рассмотрим параметры среднего участка кинетической диаграммы разрушения (см. рис. 3). Аппроксимация экспериментальных точек прямой линией дала возможность Пэрису описать закономерность разрушения уравнением [c.256]

При атом величина должна приобрести определенный смысл, тем более, что линия участка Пэриса проходит обычно через диапазон скоростей 0,5 мм/цикл, соответствующий [c.257]

Сравнительно узкую область Пэриса достаточно хорошо можно описать с помощью эмпирического соотношения [c.260]

В случае большой анизотропии свойств материала необходимо учитывать дифференцирование скорости развития усталостных трещин в зависимости от направления напряжений. Для правильной оценки количества циклов нагрузки, вызывающих в конструкции развитие трещины до критической, необходимо иметь данные о константах материала С и т в формуле Пэриса [c.269]

Для оценки несущей способности элементов конструкций при термоциклическом нагружении на стадии частичного разрушения от образования трещин длительного циклического разрушения необходим анализ закономерностей распространения этих трещин при повышенных температурах. Для температур, при которых еще не проявляются эффекты ползучести и длительного статического повреждения, скорость распространения трещины рассматривается [40] как и при нормальной температуре в степенной зависимости Пэриса от размаха интенсивности напряжений hK [c.31]

При циклическом деформировании также можно указать широкий диапазон условий (в первую очередь относительно низкая температура, инертная среда), для которых зависимости, определяющие зарождение и развитие усталостного разрушения, не включают параметров, функционально связанных с временными факторами. Такими зависимостями являются, например, известные уравнения Коффина — Мэнсона [302, 303, 364] и Пэриса [192]. [c.150]

Одной из основных зависимостей, связывающих скорость роста усталостной трещины dL/dN с коэффициентом интенсивности напряжений К, является уравнение, предложенное П. Пэрисом и Ф. Эрдоганом [192], [c.189]

В режиме циклического нагружения основными характеристиками трещиностойкости являются параметры [c.292]

В подобластях I и III формулы Пэриса и Махутова приводят к значительным погрешностям. [c.297]

При оценке циклической долговечности нельзя ошибаться (или допускать погрешность) в сторону завышения числа Np, так как это может привести к катастрофическим последствиям при принятии решений по результатам расчета. Погрешности в сторону занижения числа Np допустимы, так как они идут в запас долговечности. Поэтому в настоящей методике, во-первых, предлагается уравнение Пэриса-Махутова продолжить в область малых AKi (или iKie), как показано на расчетной диаграмме усталостного разрушения (рис. 5.6, б). Во-вторых, предлагается не рассматривать подобласть III. Для этого считается долговечность исчерпанной, как только ДК[ (или АК е) по мере роста трещины доходит до границы II и III подобластей кинетической диаграммы циклического разрушения. [c.297]

Значения параметров уравнения Пэриса в диапаэоне устойчивости магнетита (0.4...0,62 В (НВЭ)) могут быть выражены соотношением [c.37]

Таким образом, для корректного прогнозирования долговечности подземных трубопроводов с использованием моделей Коффина -Мгнсона и Пэриса определение показателей ooTBeT TBwwBix степенных зависимостей необходимо проводить с учетом влияния катодной поляризации. [c.39]

На 2-й стадии РУТ соблюдается прямолинейная зависимость между скоростью распространения усталостной трещины и и размахом коэффициен-заинзенсивиости напряжений АК, предложенная Пэрисом [c.58]

Развитие механических усталостных трещин часто выражается формулой Пэрис — Эрдоган [c.247]

Как правило, на КДУР можно выделить три типичных участка. Первый участок — криволинейный. Ему соответствуют низкие значения коэффициента интенсивности напряжений и малые скорости распространения трещины. Второй участок КДУР в координатах lg и — lg А тах — прямолинейный. Он описывается уравнением Пэриса V = сКшах. Величина п определяет угол наклона прямолинейного участка КДУР к оси абсцисс, с показывает длину отрезка, отсекаемого на оси ординат линией, продолжающей прямолинейный участок диаграммы. Третий участок КДУР характеризуется большими значениями коэффициента интенсивности напряжений и большими скоростями распространения трещины. Конечная точка этого участка соответствует моменту разрушения образца. [c.145]

Основными параметрами, которые могут быть определены с помощью КДУР, являются 1) с, п — параметры уравнения Пэриса— степенной зависимости скорости роста трещины, аппроксимирующей среднеамплитудный участок КДУР 2) пороговый коэффициент интенсивности напряжений — максимальное значение тах при котором трещина не развивается на протяжении заданного количества циклов 3) критический коэффициент интенсивности напряжений (циклическая вязкость разрушения) KJ — значение АГтаи при котором наступает долом образца. [c.145]

Нами совместно с Н. Н. Вассерманом и В. Е. Калугиным тщательно изучены кривые Пэриса и пороговое значение сплавов ПТ-ЗВ, ВТЗ-1 и сплава, близкого по составу к ВТ6. Установлено, что пороговое значение зависит не только от структуры, но и от условий первоначального введения трещины. Найдены минимальные значения Kff,, не зависящие от условий введения трещины. Определена также зависимость порогового минимального значения Kff, от величины зерна и воздействие на него коррозионной среды (3 %-ный раствор НаС1). Основные результаты исследований представлены в табл. 22. [c.148]

Об определении числа циклов до раэрр1ения с помощью формулы Пэриса [c.63]

Наблюдаемые значения параметра уравнения Пэриса Ь, представленные графически на нормальной вероятностной бумаге, удовлетворительно аппроксимируются прямой,что позволило выдвинуть гипотезу о нормальности закона распределения. Проверка этой гипотезы по критерию со [5] с уровнем значимости а 0,3 подтверждает адекватность экспериментальных данных иорма.тг.ному закону распределения параметра Ь кинетических уравнений (11) и (13). [c.32]

Дисперсия логарифма скорости развития трещины вдоль линии регрессии изменяется незначительно. Критерий однородности дисперсий по Бартлету проходит с уровнем значимости а от 0,05 до 0,5. Величина осредненной дисперсии логарифма скорости развития трещины составляет в у = 0,0625 и = 0,0502 для левого и правого участков линии регрессии соответственно. Полученные таким образом числовые характеристики рассеивания параметров кинетического уравнения Пэриса (11) и уравнения линии регрессии (13) дают возможность рассчитать функции распределения долговечности N0 элемента конструкции на стадии живучести, т. е. при увеличении длины трещины усталости пли размера начального дефекта от до 4- [c.34]

Для описания скорости разрушения на втором участке диаграммы была принята формула Пэриса. Из рис. 1 видно, что сплав Т11,5А11Мн нечувствителен к изменению среднего напряжения, если при этом не изменяется коэффициент асимметрии цикла. Результаты измерения [c.189]

Экспериментально определенные зависимости развития усталостных трещин в основном материале стенки и в сепарированном слое наплавки можно хорошо описать соотношением Пэриса — Эрдогана [c.203]

Расположение начального участка кривой и так называемого участка Пэриса, как видим, совершенно различное, что должно указывать на разный механизм, контролирующий разрушение в первом и втором случаях. Криволинейный участок, соединяющий эти прямые, которой может быть явно выраженным и существеннь м или совсем отсутствовать, является, по-существу, переходным от одного доминирующего механизма к другому доминирующему механизму разрушения. [c.251]

Ю " —10 мы/цикл (для стали). Достижение величины АКа определяет резкое изменение ускорения роста трещины вследствие возрастания интенсивности деформации в пластической зоне у вершины трещины [61. Это значение соответствует началу смены доминирующего механизма разрушения на другой конкурирующий механизм или изменение долей конкурирующих механизмов, чему соответствует иногда изменение параметров микрорельефа действующего механизма разрушения. Значение АКа лежит на участке Пэриса диаграммы, разделяя тем самым область II на две ПА, соответствующую сравнительно медленному подрастанию трещины (с небольшим ускорением), и ИВ, соответствующую ускоренному развитию трещины, с резко возросшим ускорением (рис. 3). Во многих случаях в расчеты на долговечность работы материала с трещиной следует брать не величину циклической вязкости разрушения Kf , характеризующую катастрофическую ситуацию, а критерий Ка, обеспечивающий определенный запас долговечности, что предотвращает ускоренный опасный рост трещины. Использование критерия Ка при проектировании элементов конструкции полностью отвечает принципу безопасной повреждаемости, новому принципу конструирования [7]. Как отмечает С. И. Кишкина, согласно этому принципу допущение трещины определенной длины уменьшает коэффициент запаса при конструировании, повышая весовую эффективность конструкции, однако возникновение трещины усталости не должно приводить к аварийной ситуации. [c.254]

На рис. 1—4 показаны результаты экспериментов, которые мож но обобщить следующим образом. После явно выранюнной пороговой области следует область устойчивого роста трещин (учасюк Пэриса), которая при высоких значениях размаха коэффициента [c.259]

Показатели степени п я к, определенные в соответствии с моделью, предполагающей локальное хрупкое разрушение и рост трещины, согласуются с показателями, найденными экспериментально. Параметры р и т, входящие в п як, характеризуют статистическое разрушение хрупкой фазы и устойчивость связки чем уже распределение прочности хрупкой фазы, тем круче наклон кривой daldN (АК) в области Пэриса. Это следует из сравнения твердых сплавов типа С — Со и (Т1, Мо) С — N1 (см. рис. 4). [c.264]

В результате интенсивного развития исследований кинетики усталостной трещины в конструкционных материалах на протяжении последних двадцати лет было предложено много различных методик испытания ЦТКМ. Этому в значительной мере способствовало применение линейно-упругой механики разрушения для описания развития усталостной трещины и установление Пэрисом и др. [6] зависимости скорости роста усталостной трещины v от коэффициента интенсивности напряжений в вершине усталостной трещины К в виде [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...