Коэффициент поворота

Расстояние от конца трещины до центра поворота можно представить как r w — a), где г — коэффициент поворота. [c.96]

Рис. 4.21. Коэффициент поворота — краевое направление ---плоскостное направление.

Проведенные ранее исследования [4.19, 4.20] показали, что понятием центра поворота удобно пользоваться для металлов. Целесообразность использования такого понятия для композитов окончательно еш,е не установлена. Однако этим понятием пользуются. Из рис. 4.20 можно найти углы 6 наклона прямолинейных участков сторон треш,ины. Из геометрических соображений (рис. 4.19) можно рассчитать коэффициент поворота г. Результаты определения этого коэффициента представлены на рис. 4.21. [c.97]

По приведенной ниже зависимости можно определить перемещение раскрытия трещины Vt, если известны коэффициент поворота г и перемещение раскрытия Vs на поверхности экспериментального образца. Зависимости между значениями /д-интеграла и Vt показаны на рис. 4.22 [c.97]

Рис. 82. Изменение коэффициента поворота п в зависимости от смещения ножей датчика Сд и раскрытия трещины 6 при трехточечном изгибе (a/W = 0,36) (а) и схема, показывающая соотношение между раскрытием у вершины трещины 6 и смещением ножей датчика Ид (б). Пунктиром показан пластический шарнир

В обоих случаях коэффициент прохождения Р (или Р ) равен коэффициенту поворота 5 (или S ) эти коэффициенты характеризуют ток в линиях (а не напряжение), и равенство их выте- [c.212]

Коэффициенты поворота 5 , оказываются гораздо [c.249]

Из того обстоятельства, что коэффициенты поворота, [c.250]

Поверхностная волна проходит (заворачивает) на нижнюю сторону полуплоскости (у<0, г>0). Коэффициент поворота поверхностной волны согласно второй формуле (61.05) равен [c.346]

Fi таблице 5 приводятся допустимые коэффициенты неравномерности хода для некоторых типов машин. Удобно среднюю скорость механизма или машины и коэффициент неравномерности движения выражать через углы поворота [c.376]

При определении момента инерции махового колеса с помощью уравнения кинетической энергии заданными являются коэффициент б неравномерности движения механизма и средняя угловая скорость Шср. Также задаются диаграммы приведенных движущих моментов и моментов сопротивления и диаграмма приведенного момента инерции в функции угла поворота ведущего [c.386]

Коэффициент неравномерности вращения кривошипа б Ход бокового ползуна Л, м Фазовые углы поворота кулачка, град [c.219]

Момент трения при повороте стола Mr, Н м Коэффициент неравномерности дви кения б Скорость резания tip = ndn,(, м/мин Средний диаметр изделий 16d = = 1,2/ig, м Число зубьев колес [c.246]

Тонкие лопатки, изогнутые по дуге окружности, также достаточно эффективны с точки зрения распределения скоростей, что видно из сравнения рис. 1.42, а и е, хотя коэффициент сопротивления колена с такими лопатками заметно выше коэффициента сопротивления колена с профилированными лопатками. Нормальное число как профилированных, так и тонких (6,,. = 90э-95°) лопаток в колене с поворотом на 90° (см. [c.45]

Сопоставление результатов, приведенных в табл. 9,8, показывает, как важно даже на большом расстоянии от входа в аппарат обеспечить в подводящих участках сравнительно равномерный поток (во всяком случае безотрывное течение). В рассматриваемом случае наибольшее влияние оказала неравномерность потока после поворота потока в коленах I и 3. При отсутствии в этих коленах направляющих лопаток коэффициент неравномерности в сечении рабочей камеры = 1,19 и Мк = 1,12. С установкой направляющих лопаток в указанных коленах при прочих равных условиях Л/к = 1,02-7-1,03. [c.242]

Отличные о г приведенных выше результаты, полученные при установке плоской решетки с очень большим коэффициентом сопротивления (Ср = = 150), обусловлены влиянием инерционных сил. Струйки тока при растекании по фронту решетки получают направление, обратное направлению входа. Поэтому, выходя из отверстий решетки почти параллельно ее плоскости вблизи передней стенки аппарата, поток резко изменяет свое направление (на 90°) в сторону выхода из аппарата. При таких условиях часть наиболее крупных частиц под действием возникающих на повороте центробежных шл выделяется из потока в сторону передней стенки, создавая здесь повышенную концентрацию пыли. [c.314]

Определить гидравлический момент М , стремящийся открыть затвор при опорожненном трубопроводе за затвором, и внешний начальный момент М2 для поворота затвора против часовой стрелки при показании манометра М — 600 кПа, если коэффициент трения в цапфах / = 0,15. [c.47]

Построить график напоров по длине трубопровода. Коэффициент сопротивления трения принять h -= 0,035, потерю напора на повороте не учитывать. [c.241]

Коэффициент сопротивления вентиля на трубопроводе Q — 5,5. Потери напора на плавных поворотах трубопровода не учитывать. [c.261]

Принять коэффициент сопротивления трения труб равным % = 0,025, местными потерями в тройнике, иа входе в трубу и на поворотах пренебречь. [c.295]

На рисунке изображен подъемный механизм лебедки. Груз А массы М1 поднимается посредством троса, переброшенного через блок С и навитого на барабан В радиуса г и массы М2. К барабану приложен вращающий момент, который с момента включения пропорционален квадрату угла поворота ф барабана Швр — нф , где а — постоянный коэффициент. Определить скорость груза А в момент, когда он поднимается на высоту к. Массу барабана В считать равномерно распределенной по его ободу. Блок С — сплошной диск массы М . Массой троса пренебречь. В начальный момент система находилась в покое. [c.298]

Конусные сцепные муфты (рис. 15.17), Для этих муфт усилия включения значительно меньше, чем для дисковых. Они просты по устройству и надежны в работе, однако требуют точного центрирования и балансировки при отсутствии заметных биений. Недостатком конусных муфт является то, что их трудно разогнать и выключить, так как они имеют большой момент инерции при передаче больших крутящих моментов. Кроме того, наблюдается повышенный износ рабочих поверхностей по сравнению с многодисковыми муфтами из-за недостаточной плавности включения. Применяются муфты в реверсивных механизмах, обеспечиваюш,их поворот и передвижение (например, в экскаваторах). По схеме расположения и условиям работы обычно намечают тип муфты (масляная или сухая), подбирают материал трущихся поверхностей и соответствующий коэффициент трения, а также давление (по табл. 15.5). [c.393]

Систематические исследования решеток проведены в Брауншвейге [ ], 32] [37], [38] [41] Коэффициенты потерь определялись и путем теоретического расчета, и посредством измерения. На рис. 25.9 изображены некоторые из полученных результатов. Все решетки имеют лопатки с симметричным профилем NA A 0010. Относительный шаг решеток tU = 0,5 0,75 и 1,0, а угол выноса лопаток Рвын = 90° (без выноса), 120° и 150°. Коэффициент потерь, определяемый фо)рмулой (25.33), дан в зависимости от коэффициента поворота скорости [c.688]

Рис. 25.9. Зависимость коэффициента потерь дот коэффициента поворота бдов = пов/ ос Ф Р"

Мальтийский механизм (рис. 6.27, г) состоит из эксцентрика 1 и мальтийского креста 2. Палец А, жестко закрепленный на эксцентрике 1, входит в паз креста и поворачивает его на угол 2Рн=2л/г , где г,,—число пазов креста. Угол входа Y=90°. Скачковий зубчатый барабан 3, жестко насаженный на вал креста, поворачиваясь на тот же угол, перемещает сцепленную с ним киноленту 4 на шаг кадра Я . Радиус скачкового зубчатого барабана Qe= Ян/2Рн =Якгк/2л. После выхода пальца из паза крест останавливается и движение ленты прекращается. Предохранение креста от поворота по инерции обеспечивается фиксирующей шайбой 5. На валу эксцентрика помещается маховик 7, обеспечивающий вращение вала с заданным коэффициентом неравномерности S. [c.260]

Скругление кромок поворота колена значительно смягчает срыв потока и, следовательно, улучшает распределение скоростей. Чем больше относительный радиус закругления = rJ2b , тем меньше неравномерность потока и тем короче участок выравнивания скоростей за поворотом (рис. 1.35, а, б). При радиусе скругления кромок колена / = 0,55 область отрыва потока исчезает, и поле скоростей выравнивается, так что отношение скоростей снижается до величины тах л 1,25 (гй ах 1,5), при этом поток становится более симметричным относительно оси сечения (рис. 1.35, в). При улучшении распределения скоростей соответственно снижается сопротивление колена. Так, в случае 0,5 коэффициент со- [c.39]

Растекание струи по фронту решетки. По диаграммам распределения скоростей (см. табл. 7.1, 7.2) можно видеть, что первонач.альный профиль скорости иа выходе из подводящего участка также неравномерен (см. первый столбец при ц, 0). В не.м имеется завал слева, соответствующий отрыву потока при повороте па 90 в подводяще.м отводе, и максиму.м скоростей, смещенный относительно оси симметрии вправо. Это смещение максимума скоростей наблюдается при всех значениях решетки. Из табл. 7.1 видно, что при малых коэффициентах сопротивления решетки, примерно до = 4, узкая струя с описанным первоначальным характером профиля скорости, набегая на решетку и растекаясь по ней, расширяется так, что скорости во всех точках падают, при этом монолитность струи в целом еще не нарушается, т. е. струя проходит через решетку одним центральным ядром (не считая распада ядра на отдельные струйки при протекании через отверстия решетки.) [c.169]

Второй пример — случай подвода запыленного потока в батарейный циклон снизу вверх с последующим поворотом вбок под углом 90° (рис. 10.41). Когда пет направляющих устройств на повороте, поток сильно поджимается. Струя газа при входе в ка.меру грязного газа более узкая, чем струя, поступающая через входное отверстие ка.меры. Следовательно, скорость струи больше среднего ее значения но сечению входа. Но чем больше скорость запыленного потока, тем больше скорость движения взвешенных в нем частиц, и наиболее тяжелые частицы п[юдолжают движение к стенке, противоположной входу. В результате основная часть пыли транспортируется через последние ряды цпклон11ЫХ элементов, несмотря на то, что несущий их поток довольно равномерно распределен по всем циклонным элементам, поскольку величина коэффициента их сопротивления достаточно велика. Таким образом, характер распределения концентрации пыли и скоростей в рассматриваемом случае получается совершенно различным (рис. 10.41, а). В некоторых случаях при таких условиях большая часть пыли накапливается вблизи задиег стеикн камеры грязного газа , запирая при этом часть циклонных элементов. [c.319]

На заключительных этапах работы, связанных с проблемами пространственного поворота композиции, приводятся некоторые сведения из теории условных изображенш [ [54]. Ее отдельные положения удобно использовать для сохранения характера линии пересечения в различных пространственных положениях. Студенты самостоятельно находят опорные элементы линии пересечения, а также определяют новый тип фигур, участвующих в композиционном взаимодействии. Например, отказ от условия общей плоскости основания позволяет уменьшить коэффициент неполноты изображения и воспользоваться возможностью свободного задания одного или нескольких параметров непосредственно на линии пересечения. [c.100]

Различают изгибную и крутильную я есткость. При чрезмерном прогибе вала f (рис. 3.10) происходит пезекос зубчатых колес и возникает концентрация нагрузки по длиье зуба. При значительных углах поворота 0 может произойти защемление тел качения в подшипниках. Валы редукторов на жесткость в большинстве случаев не проверяют, так как принимают повышенные коэффициенты запаса прочности. Исключение составляют валы червяков, которые всегда проверяют на изгибную жесткост . для обеспечения правильности зацепления червячной пары. [c.58]

Пример I. Рассчитать червячную передачу механизма поворота (см. рис. 6.5) краиа по следующим данным полный момент на колесе 7 2imai=520 Н-м передается в течение = 7 22=0,57 2imax в течение 1 2=0,5La 7 23=0,17 2,mai в течение Ькз=0,4Ьн, где Lh —рабочее время, составляющее 15 % времени цикла (легкий режим работы механизма). Передача должна проработать 15 лет. Коэффициенты годового и суточного использования крана соответственно равны Кг=0,25 /Сс=0,33. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...