Данные по коррозионному растрескиванию

Сопоставление приведенных выше результатов с данными по коррозионному растрескиванию титановых сплавов.в метанольных средах показывает, что характер изменения процессов растрескивания титановых сплавов в метанольных средах идентичен процессам, идущим в агрессивных коррозионных средах, в которых отсутствует репассивация. Именно отсутствием области пассивности на анодных поляризационных кривых можно объяснить наблюдаемое на титановых сплавах в метанольных средах непрерывное увеличение анодного тока с увеличением потенциала. Повышенное содержание воды в метаноле приводит на об- разцах титановых сплавов к появлению области пассивности. Особенности влияния катодной поляризации и устранение коррозионного растрескивания на образцах титановых сплавов в метаноле связано с тем, что при наложении катодной поляризации на поверхности образуется плотный слой гидридов, создающий пассивное состояние. [c.84]

ДАННЫЕ ПО КОРРОЗИОННОМУ РАСТРЕСКИВАНИЮ [c.312]

Границы межзеренные 33 Группы факторов, влияющих на коррозионное растрескивание 319 Давление парциальное кислорода в системе металл—окисел 19 Данные по коррозионному растрескиванию, применение 426 Дефекты решетки 236 Деформация пластическая, условия возникновения 9 [c.484]

Имеются данные по коррозионному растрескиванию аустенит-ных хромоникелевых сталей во влажных органических веществах, содержащих хлор (в хлороформе, четыреххлористом углероде, в дихлорэтане и др.) [422, 448, 599, 604, 605], в бромистых, фтористых и йодистых солях. Таблица 208 Растрескивание в растворах [c.632]

Была сделана также попытка повысить сопротивление коррозии под напряжением путем нанесения на поверхность гидрофобной жидкости ГКЖ. По данным Ф. Ф. Ажогина, нанесение этой жидкости на поверхность фосфатированных деталей из высокопрочных сталей дает существенную защиту их от коррозионного растрескивания. В табл. 6 приводятся данные по коррозионному растрескиванию образцов из сплава МАЮ, оксидированных в ваннах № 3, 4 и 5 с дополнительной пропиткой жидкостью ГКЖ-94. Пропитка 3%-ным раствором жидкости ГКЖ-94 в бензине проводилась при комнатной температуре в течение 5 мин. с последующей сушкой при 95° в течение 15 мин. и 110 в течение 30 мин. [c.160]

В настоящей работе ставится задача систематизации и обобщения данных по коррозионному растрескиванию металлов прежде всего, на основе опубликованных в литературе материалов и частично на основе собственных исследований автора. [c.10]

Некоторый разброс результатов по коррозионному растрескиванию наблюдается всегда, поэтому для его уменьшения необходимо тщательно контролировать условия проведения испытаний. Однако незначительные изменения состава, условий получения сплавов от плавки к плавке, а также их термообработки всегда приводят к некоторой некорректности результатов. Более того, результаты испытаний сплавов, в которых проявляется зависимость от скорости нагружения, могут несколько различаться в зависимости от условий испытания (образцы ДКБ или образцы с односторонним надрезом). Рассмотрение аспектов статистики результатов испытаний не входит в тему данной главы. [c.313]

Все углеродистые стали склонны к коррозионному растрескиванию в растворах щелочей. По данным [48], коррозионное растрескивание сталей может наблюдаться при концентрации щелочей 10—15% и больше и температуре среды выше 65 °С. Как следует из работы [49], изменение химического состава стали и усовершенствование процессов выплавки не привели к полному предотвращению растрескивания в щелочных растворах. [c.18]

Эти данные полностью совпадают с результатами практических наблюдений по коррозионному растрескиванию литых и деформированных магниевых сплавов литые сплавы значительно меньше подвержены растрескиванию, чем деформированные. [c.51]

Графическое изображение зависимости времени до растрескивания от уровня растягивающих напряжений в координатах а—х представляет собой гиперболу, смещенную по оси а на величину (Тцр (рис. 29). Математическая обработка экспериментальных данных по коррозионному рас- [c.87]

Таким образом, проведенные исследования позволили отклонить предположения о разрушении металла коллектора в результате снижения малоцикловой прочности или коррозионного растрескивания. Необходимо подчеркнуть, что и по другим характеристикам, таким, как хрупкая прочность, сопротивление усталостным разрушениям на стадии зарождения и развития трещин на воздухе и в коррозионной среде, были подтверждены высокие показатели, при которых преждевременное разрушение коллектора не должно было бы произойти. Вместе с тем, эксперименты по замедленному деформированию (растяжение гладких образцов с малой скоростью деформирования) в коррозионной среде показали, что при составе среды, соответствующей отклонениям, имевшим место в процессе эксплуатации разрушившихся коллекторов (низкий водородный показатель pH, присутствие кислорода), может происходить значительное снижение пластичности стали, причем тем большее, чем ниже скорость деформирования. Такая закономерность соответствует зависимости критической деформации от скорости деформирования в условиях ползучести материала (см. гл. 3). Данное обстоятельство привело к необходимости изучения возможных временных процессов деформирования материала коллектора при стационарном нагружении. Выполненные эксперименты, ре-з льтаты которых будут представлены ниже, показали, что [c.328]

Большое влияние на коррозионное растрескивание в кислотах оказывает состав сплавов (легирующие элементы и примеси). Фактических данных по этому вопросу еще мало, но, по-видимому, закономерности, выявленные при изучении коррозионного растрескивания титановых сплавов в растворах галогенидов, остаются,—наиболее опасными являются алюминий и газовые примеси, а увеличению стойкости к растрескиванию способствуют /3-стабилизирующие элементы (особенно изоморфные-ванадий и молибден), а также пассивирующие—палладий и никель. [c.51]

Длительная выдержка напряженных образцов в агрессивных метанольных средах с последующим испытанием на воздухе приводит к появлению хрупкого транскристаллитного разрушения, имеющего все признаки коррозионного растрескивания. Вместе с тем имеются данные, по которым длительная выдержка в метанольных растворах не способствует охрупчиванию металла при последующих испытаниях на воздухе. Эти противоречия можно объяснить тем, что в одних опытах при выдержке в метанольных растворах создавалось такое нагружение, при котором происходило разрушение защитной оксидной пленки. Это создавало [c.79]

Сделанная оценка не противоречит классическим представлениям о соотношении между периодом зарождения и ростом трещин в области многоцикловой усталости. Для гладкой поверхности на пороге усталости период роста трещины составляет до 10 % от общей долговечности образца. По мере возрастания концентрации нагрузки доля периода роста трещины относительно всей долговечности возрастает и может составлять 100 % при статическом надрыве материала. В нашем случае наработка лопатки составила 886 полетов при многоцикловом разрушении. Если предположить, что трещина зародилась естественным путем в лопатке, период роста трещины составляет около 35 %. Эта оценка минимум в 3 раза завышена по отношению к указанным выше известным данным о соотношении между периодом роста трещины и полной долговечностью. Следовательно, именно коррозионное растрескивание материала вызвало существенное снижение усталостной прочности лопатки (в несколько раз) на этапе зарождения усталостной трещины и привело к ее преждевременному разрушению. [c.579]

Для электрохимической защиты химических установок особенно характерно выполнение по индивидуальным проектам, из-за чего данных о стоимости, справедливых для всех случаев, привести нельзя. Поскольку химические аппараты и применяемые для их изготовления материалы обычно весьма дороги, а другие способы защиты часто не обеспечивают требуемой эксплуатационной надежности, развитие в этой области будет еще идти быстрыми темпами. Так, например, отжиг для снятия внутренних напряжений в промышленных условиях не может обеспечить стойкость крупных узлов установок к коррозионному растрескиванию под напряжением. К тому же конструктивные и эксплуатационные напряжения при этом не устраняются. [c.424]

Фактических данных по коррозионному растрескиванию титановых сплавов в кислотах очень мало. В отличие от нейтральных растворов растрескивание в кислотах, как правило, происходит при заметной и даже высокой интенсивности общей коррозии, поэтому прежде всего необходимо определить возможность использования титановых сплавов из соображений допустимой общей коррозии. Следует, однако, отметить, что даже при больмшй-хкорости коррозии титана не снижается опасность коррозионного растрескивания в отличие от поведения сталей перлитного класса. Имеющиеся данные о коррозионном растрескивании титановых сплавов в кислых растворах относятся главным образом к слабым растворам (и частично — к растворам средней концентрации) соляной и [c.48]

Приведенная выше схема, описывающая механизм коррозионного растрескивания а- и псевдо-а-сплавов титана, достаточно хорошо подтверждается экспериментальными данными по коррозионному растрескиванию (а + Р) -и /3-сплавов. В процессах коррозионного растрескивания единственным отличием этих сплавов от а-сплавов является возможность протекания интенсивного анодного растворения в -фазе при определенном ее составе. Наличие в составе /3-фазы хрома или марганца в сочетании с примесями внедрения способствует появлению сегрегатов с существенно более низким электрохимическим потенциалом, обеспе- [c.72]

При изображении экспериментальных данных по коррозионному растрескиванию в координатах а—т кривая коррозионного растрескивания представляет o6oii гиперболу, смещенную по [c.101]

Редекер [172] исследовал влияние фосфора, марганца, хрома, молибдена и ванадия на коррозионное растрескивание низколепирован ных малоуглв родистых сталей. Соде ржа ие легирующих добавок в стали изменяли в. пределах до 0,17% V, до 1,25% Мо, 0,05—1,97% Сг, 0,05—1,54% Мп, 0,012—0,12% Р. Полученные им данные по коррозионному растрескиванию в кипящем растворе азотнокислого кальция показывают, что с увеличением содержания фосфора сопротивление мягкой стали коррозионному растрескиванию понижается. Марганец, молибден и ванадий повышают сопротивление стали коррозионному растрескиванию. Легирование хромом также вызывает повышение сопротивления коррозионному растрескиванию отожженной и нормализованной стали. [c.31]

Бели принять, что скорость развития коррозионных трещин определяется только работой коррозионного элемента, возникновение которого связано с наличием концентраторов напряжений, то можно прийти к выводу об отсутствии критических напряжений, ниже которых не происходит коррозионного раст рескивания. Такой вывод, как указывалось выше, противоречит экспериментальным данным по коррозионному растрескиванию сталей и других сплавов. [c.36]

Си, 36,4% 2п, 0,07% Ре) толщиной 0,4 мм в аммн- 60 аке. Математическая об-работка показывает, что экспериментальные данные по коррозионному растрескиванию а-латуни в аммиаке при полном и частичном погружении удовлетворяют уравнению при полном погружении в аммиак [c.73]

Экспериментальные данные по коррозионному растрескиванию образцов, вырезанных из монок ристалла латуни, удовлетворяют уравнению (а—22,3)т=26,2МН/м - ч(2,62 кгс/мм -ч) и критическое напряжение составляет 22,3 МН/м (2,23 кгс/мм2). [c.74]

Математическая обработка экспериментальных данных, получеЕных различными исследователями, показывает, что выведенному уравнению удовлетворяют данные по коррозионному растрескиванию алюминиевого сплава В-95 при переменном погружении в 3% Ный раствор хлористого натрия [53, с. 269—276], магниевого сплава МА2-1 в атмосфере индустриального района и сплава МАЗ в 0,5-м. растворе хлористого натрия с добавкой [c.74]

Таким образом, экспериментальные данные по коррозионному растрескиванию высокопрочных, малоуглеродистых, нержавеющих сталей, медных, алюминиевых и магниевых сплавов удовлетворяют выведенному уравнению кривой коррозионното растрескивания. [c.76]

Данные по коррозионному растрескиванию стали ЗОХГСНА в 20%-ном растворе серной кислоты с добавкой указанных соединений в количестве 10 кг/м показывают, что введение в серную кислоту стимулятора—тиомочевины и инпибитора наводороживания—диэтилани-лина. в равной степени приводит к некоторому практически одинаковому увеличению времени до появления трещин. [c.91]

Как указывалось выше, (при коррозионном растрескивании зависимость В р0мени до появления трещин (т) от величины извне приложенных растягивающих напряжений (ст) описывается уравнением (6). Экспериментальные данные по коррозионному растрескиванию стали ЗОХГСНА в растворе едкого натра (650 кг/м ) с до.бав-кой нитрита натрия (150 кг/м ) пои 135°С (рис. 26) удовлетворяют уравнению (ст—726)т= 15840 МН/м -мин (1584 кгс/мм -мин), а сткр составляет 726 МН/м (72.6 кгс/м1м2). [c.102]

При рассмотрении влияния состава стали на сопротивление коррозионному растрескиванию необходимо иметь в виду, что различные плавки одной и той же высокопрочной стали стандартното состава могут иметь различную склонность к коррозионному растрескиванию. Экспериментальные данные по коррозионному растрескиванию стали ЗОХГСНА (закалка в масле, отпуск щри 225°С, 2 ч) в 20%-ном растворе серной кислоты с добавкой 30 кг/м хлористого натрия показывают, что время до появления трешин при одном и том же растягивающем напряжеиии для образцов различных плавок стали может различаться в несколько десятков раз. Поэтому для устранения влияния особенностей различных плавок на сопротивление стали коррозионному растрескиванию легирующие элементы целесообразно вводить в сталь по разливкам на базе одной плавки. [c.126]

На основе имеющихся сведений по стойкости к общей коррозии и опытных данных по коррозионному сероводородному растрескиванию в содержащих H2S водных растворах и 97% растворах ДЭГ сталь Х17Н13МЗТ можно рассматривать как один из наиболее надежных конструкционных материалов для блоков абсорбции и регенерации ДЭГ при температуре не выше 50 °С. [c.286]

Для а-латуни в аммиаке критическое напряжение меньще нуля. От рицательное значение критического напряжения получается также при обработке экспе ри1ме i-тальных данных Аэби [125] по коррозионному растрескиванию латуни в аммиаке уравнение кривой коррозионного растрескивания имеет вид (а+4,2)т=5740 МН/м Хмин (574 кгс/мм -мин) и критическое напряжение сое ном — Окр=-4,5 МН/м (—0,45 кгс/мм ). [c.73]

В разбавленных щелочах, например до концентрации 20% NaOH, титан устойчив. В более концентрированных щелочах и, особенно, при нагреве, он медленно реагирует с выделением водорода и образованием соли титановой кислоты. Есть сведения, что кипящая вода медленно воздействует на титан с выделением водорода [40], хотя по другим данным [3] считается, что титан весьма устойчив к горячей воде и перегретому пару. Органические кислоты, кислые фруктовые соки и пищевые среды не сказывают никакого разрушающего воздействия на титан Титан устойчив против коррозионного растрескивания в растворах хлоридов в напряженном состоянии так, например, он устойчив при наложении значительных растягивающих напряжений в кипящем концентрированном растворе хлористого магния, в котором разрушение нержавеющей стали Х18Н9 наступает через несколько часов. В табл. 89 приведены данные по коррозионной устойчивости титана и, для сравнения, нержавеющей хромо-никелевой стали в некоторых средах химической промышленности. [c.568]

Успехи, достигнутые в коррозионной науке и технике машиностроения с момента выхода первого издания, требуют обновления большинства глав настояш,ей книги. Детально рассмотрены введенное недавно понятие критического потенциала ииттингообразования и его применение на практике. Соответствующее место отводится также критическому потенциалу коррозионного растрескивания под напряжением и более подробному обзору различных подходов к изучению механизма этого вида коррозии. Раздел по коррозионной усталости написан о учетом новых данных и их интерпретации. В главу по пассивности включены результаты новых интересных экспериментов, проведенных в ряде лабораторий. Освещение вопросов межкристаллитной коррозии несенсибилизированных нержавеющих сталей и сплавов представляет интерес для ядерной энергетики. Книга включает лишь краткое описание диаграмм Пурбе в связи с тем, что подробный атлас таких диаграмм был опубликован профессором Пурбе в 1966 г. [c.13]

В табл. 25 приведены данные по влиянию остаточных напряжений, возникающих при различных видах механической обработки в поверхностном слое металла, на сопротивление стали марки ЗОХГСИА к коррозионному растрескиванию (по данным Ажогина Ф.Ф.). [c.99]

Согласно приведенной выше схеме, выпадение, гидридов в подповерхностном слое в вершине трещины возможно лишь в случае абсорбции водорода катодными <астками в вершине треи ины, восходящей диффузии водорода в область максимальных напряжений (находящуюся в объемном напряженном состоянии) и образования пересыщенной водородом а-фазы и гидридов. Если в структуре металла имеется достаточное количество ч )азы, не склонной к коррозионному растрескиванию ( 3-фаза, стабилизированная ванадием, молибденом, ниобием или танталом), эта фаза является ак-кумулятором водорода, абсорбируемого катодными участками. В этом случае резко снижается возможность образования пересыщенной водородом а-фазы и выделения гидридов. Влияние различного количества ]3-фазы в структуре сплавов на склонность к коррозионному растрескиванию можно проиллюстрировать на одном и том же сплаве. Для этого использовали сплав, содержавший 6 % AI и 3,0 % V. В результате длительного отжига при 800°С в течение 100 ч практически весь ванадий перешел в а-твердый раствор, содержание /3-фазы, по данным рентгеноструктурного анализа, составило менее 0,3 %. Этот же сплав был подвергнут отжигу при 880°С в течение 1 ч с последующим охлаждением на воздухе. В последнем случае структура состояла из а-фазы и пласГинчатых выделений /3-фазы. Количество оста- [c.71]

Судостроение, а позднее и сооружение портов являются одними из старейших областей применения катодной защиты от коррозии (см. раздел 1.3). Для судов и сооружений, располагаемых в прибрежном шельфе, пока применяют преимущественно протекторную защиту, тогда как для портовых сооружений и мостовых перегружателей ввиду потребности в большом защитном токе предпочитают применять станции катодной защиты. Характерные проблемы коррозии для сооружений в прибрежном шельфе встретились уже в середине 1950-х гг. в Мексиканском заливе. Однако скорость коррозии здесь была меньшей по сравнению с наблюдаемой в Северном море (см. табл. 17.2). В допол-нение к этому на передний план все более выступают проблемы усталостного коррозионного растрескивания [13]. В отличие от свайных причалов н судов, на сооружениях в прибрежном шельфе в большинстве случаев не применяют никаких защитных покрытий или используют только временные покрытия. Защита от коррозии обеспечивается по катодной схеме. Значение токоотдачи (в ампер-часах) протекторов из алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов согласно данным табл. 7.2—7.4 относятся как 3,1 1,4 1. Напротив, цена этих протекторов (в марках за 1 кг) относится как 1,3 2,8 1, так что удельные затраты в марках ФРГ на 1 А-ч находятся между собой в соотношении 1 2,4 4,7 и наиболее выгодными оказываются алюминиевые протекторы. Многолетние наблюдения за протекторами трех типов в Мексиканском заливе показали, что затраты на них относятся между собой как 1 3,5 2 [13]. Таким образом, магниевые протекторы для использования в прибрежном шельфе неэкономичны. Защита цинковыми протекторами обходится дороже защиты алюминиевыми протекторами. [c.421]

Вследствие связи коррозионного растрескивания с действием внутренних растягивающих напряжений существенно влияние технологических операций, приводящих к возникновению остаточных напряжений как в поверхностном слое, так и в теле детали. Вместе с тем это влияние по-разному проявляется в различных структурных состояниях материала. Приведем значения времени ( в ч) до появления микротрещин в образцах из стали 11Х11Н2ВМФ при испытании в среде Na l 50%, Н2О 50%, ЗеОг 1%, уротропин 1% при сг = 0,5 Оо,2 (данные Л. А. Филимоновой. И. С. Калашникова). [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...