Сталь 30ХН2МФА

Задача 4, Определить температуру предварительного подогрева при сварке встык двух деталей толщиной 30 мм из стали 30ХН2МФА следующего химического состава С - 0,3% Мп = 0,45% Si = 0,3% Сг = 0,75% Ni = = 2,25% Мо = 0,25% [c.86]

Задача 5. Определить структуру сварного шва, выполненного электродами типа Э42А-Ф марки УОНИ-13/45 на пластину из стали 30ХН2МФА. Доля участия основного металла в металле шва у = 0,25. [c.86]

Таблица 242. Прокаливаемость стали 30ХН2МФА в зависимости от диаметра прутка и охлаждающей среды. Сталь состава, % 0,29 С 0,27 Si 0,43 Мп 0,75 Сг 2,13 Ni 0,26 Мо 0,21 V 0,008 S 0,011 Р (1) и 0,32 С 0,36 Si 0,40 Мп 0,72 Сг 2,20 Ni 0,26 Мо 0,18 V 0,010 S 0,008 Р (2) (данные Ю. А. Волкова)

Таблица 244. Механические свойства стали 30ХН2МФА, закаленной с 810 °С в масле и отпущенной при 200 °С, выдержка I ч в зависимости от диаметра заготовки. Сталь предварительно нормализована при 910 С [42]

Таблица 245. Механические свойства поковок диаметром 140 и 230 мм из стали 30ХН2МФА после закалки с 900 °С в масле и отпуска при 590 °С. Образцы вырезаны на расстоянии Л радиуса от поверхности [114, с. 270]

Таблица 251. Долговечность стали 30ХН2МФА, определенная при испытании повторными изгибающими ударами. Ударные образцы типа 1 вырезаны из прутков диаметром 18—20 мм, испытаны на копре КПУ-2 после закалки с 860 °С в масле и отпуска при 300 °С при температурах 20 и —60°С [147]

Труба изготовлена из стали 30ХН2МФА с твердостью HR 32 при требованиях ТУ на твердость материала трубы HR 28-37. [c.706]

Рис. 6.42. Циклическая водородная усталость стали 30ХН2МФА после электроосаждения кадмия из цианистого электролита на

Влияние кадмирования в цианистом электролите на пластичность стали 30ХН2МФА (толщина покрытия 20 мкм) [c.344]

Определение количества абсорбированного водорода, выполненное методом вакуум-нагрева, образцами из стали 30ХН2МФА, подтвердило увеличение наводороживания стали при изменении Дк от [c.346]

Количество водорода, экстрагированного методом вакуум-нагрева при 650°С из стали 30ХН2МФА после кадмирования в цианистом электролите (толщина осадка 20 мкм) [c.346]

Отпуск кадмированных образцов из стали 45 при 100°С в течение 2 ч несколько улучшает их долговечность при статическом нагружении (см. 6.43, а). Отпуск при 250°С образцов из стали 30ХН2МФА не приводит к улучшению пластичности,, ухудшенной при кадмировании в цианистом электролите, а наоборот, вызывает дальнейшее ее ухудшение (табл. 6.39). Отпуск не улучшает пластичности образцов из пружинной проволоки (табл. 6.41). [c.347]

Полиэтиленгликоль значительно уменьшает наводороживание стальной основы и в цианистом электролите, что проявляется в уменьшении потери пластичности стали 30ХН2МФА при растяжении (табл. 6.39), а стальной проволоки — при скручивании (рис. 6.48). Однако это действие полиэтиленгликоля устойчиво выражено лишь при Дк= = 1 А/дм . Статическая выносливость стали также увеличивается (рис. 6.44). [c.350]

Сталь 30ХН2МФА и 38ХНЗМФА - валы, цельнокованые роторы паровых турбин, диски и другие особо ответственные детали турбин и компрессорных машин, работающих при температуре до 450 °С. [c.646]

В закаленном состоянии стали после ЭХО имеют почти одинаковые шероховатости поверхностей (см. рис. 15) различия в значениях Яа более заметны при низких плотностях тока (менее 20 А/см ). Стали ЗОХНВА, ЗОХНЗА и ЗОХРА, имеющие после нормализации ферритно-перлитную (крупнозернистую) структуру, характеризуются более высокой шероховатостью по сравнению с полученной на закаленных образцах. У сталей 30ХН2МФА и 25Х2Н4ВА, обладающих в нормализованном состоянии мелкодисперсной структурой, шероховатость после ЭХО практически не зависит от термической обработки. [c.48]

Рис. 14. Зависимость шероховатости от плотности тока в различных электролитах для стали 30ХН2МФА (HR 46) (Г= 22° С, и)= 30 м/с, s= 0,3 мм, pH = 8,0)

Рис. 38. Зависимость ограниченной ударной долговечности от способа обработки надреза для стали 30ХН2МФА (НЯС 46)

При обработке импульсным током удельная энергоемкость процесса ниже, чем при обработке постоянным током (например, при обработке стали 50РА на 5—8%, стали 30ХН2МФА на 45—50% и стали 2Х17Н2БШ на 20—30%. Уменьщение пассивации также приводит к снижению энергозатрат [81]. [c.258]

Избирательность процесса различна для различных сталей (например, для сталей 30ХН2МФА и 2Х17Н2БШ она выще за счет пассивации поверхности анода). При выборе режима обработки отверстий необходимо учитывать изменение плотности тока в ходе процесса, добиваясь оптимальных условий пассивации поверхности анода. [c.258]

На рис. 8-3 изображены результаты испытания на прочность наплавленных образцов из стали 30ХН2МФА. По оси абсцисс отложено время испытаний, т. е. продолжительность нахождения испытуемого таврового образца толщиной 12 мм под нагруз- [c.194]

Рис. 1.2. Изменение крутящего момента (а) и осевой силы (б) в зависимости от температуры циркулирующей СОЖ при сверлении отверстия диаметром 12 мм (и = 75,4 м/мин о = 0,02 мм об) в стали 30ХН2МФА при использовании различных СОЖ

Рис. 1.3. Изменение крутящего момента в зависимости от подачи инструмента в температуры циркулирующей СОЖ МР-3 при сверлении отверстия диаметром 12 мм (к = 79,4 м/мнн) в стали 30ХН2МФА инструментом из сплава марки Т15К6 при во, равном

Снижение интенсивности крутильных колебаний является одним из основных путей повышения производительности и стойкости инструмента глубокого сверления и растачивания. Поэтому важно знать влияние различных факторов на интенсивность вибраций, чтобы иметь возможность назначать оптимальные с точки зрения вибраций значения параметров инструмента и процесса. Ниже приводятся результаты исследований, выполненных при сверлении отверстия диаметром 22,5 мм на токарно-винторезном станке модели 1А625, переоборудованном для глубокого сверления с внутренним отводом стружки и СОЖ. Обрабатывались заготовки длиной 650 мм и диаметром 60 мм из стали 30ХН2МФА твердость 300—320 НВ. Сверление производилось головкой односторон- [c.132]

Рассмотрим в качестве примера изменение усадки стружки вдоль радиуса сверла одностороннего резания с внутренним отводом СОЖ при различных скоростях протекания СОЖ (рис. 9.7). Исследования проводились при глубоком сверлении отверстий диаметром 22 мм в заготовках из стали 30ХН2МФА твердостью 285 НВ при скорости резания 100,8 м/мин, подаче 0,02 мм/об. Как видно из графика, вершина горба кривой усадки стружки, соответствующая температуре в зоне резания 600 °С, с увеличением [c.186]

Эксперименты, проведенные при глубоком сверлении отверстий диаметром 22 мм в стали 30ХН2МФА твердостью 285 НВ, подтвердили этот вывод. Так, с увеличением расхода СОЖ с 35 до 120 л/мин при сверлении длина стружек, срезаемых наружной режущей кромкой, средней и внутренней соответственно уменьшалась с 4000 до 20 мм, с 45 до 8 мм с 25 до 5 мм (рнс. 9.9). Режимы резания при этом бйли следующие п = 1450 об/мин 5мин = = 20 мм/мин, давление СОЖ в зоне резания рз. р = 0,5 МПа. [c.188]

Рис. 10 8 Результаты испытания образцов тавровых соединений из стали 30ХН2МФА

Смотреть страницы где упоминается термин Сталь 30ХН2МФА : [c.4] [c.300] [c.242] [c.342] [c.342] [c.346] [c.351] [c.259] [c.316] [c.156] [c.161] [c.188] [c.256] [c.241] [c.633] [c.40] [c.686] [c.829] [c.49] [c.93] [c.256] [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...