Ползучесть, виды и взаимодействи

Поверхность разрушения, анализ 388 Податливость образца, расчет 172 Ползучесть, виды и взаимодействие 39 [c.485]

При ползучести основной процесс разупрочнения, заключающийся в образовании зернограничных дефектов в виде микротрещин в тройных точках или микропор, в значительной мере определяется расположением и взаимодействием частиц карбида (Сг, Ре) зС<5 с матрицей. В случае комбинированного нагружения [c.123]

Эффекты взаимодействия усталости с другими видами разрушения, такими, как ползучесть, коррозия и фреттинг. [c.173]

Приведенный в статье большой обзорный материал, изложенный с позиций современной теории ползучести, а также подробный анализ движения и взаимодействия дислокаций с другими видами несовершенств прежде всего, с точечными дефектами — вакансиями, внедренными атомами, и кроме того частицами дисперсных фаз, является той необходимой базой, на основе которой станет возможным развитие теоретически обоснованных методов получения материалов с высоким сопротивлением ползучести. [c.7]

В конечном итоге поэтому мы вынуждены описывать процессы сваривания только по результатам различного рода перемещений больших масс частиц, как это имеет место при ползучести, рекристаллизации и диффузии. Вполне законченный процесс сваривания мы оцениваем по показателям максимально возможной прочности. Такой результат достигается не только взаимодействием самых первых зерен, расположенных по границе физического контакта. Оказывается необходимым обычно обеспечить процессы ползучести, рекристаллизации и диффузии на определенную глубину, в обе стороны от плоскости контакта, затратив для этого определенное время. Длительность третьего, последнего этапа формирования прочного сварного соединения, пока что почти для всех процессов сварки давлением определяется опытным путем. Однако можно установить, что общий характер такой закономерности будет иметь вид [c.85]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Для получения характеристик ползучести и длительной прочности в механизме микромашины необходимо произвести некоторую переналадку (рис. 27, б). Для этого сменная направляющая заменяется блоком 4, нагружающий шток — вильчатым штоком 7, устанавливается призматический ловитель 5 другого вида. Вильчатый шток связывается с нагружающим механизмом установки. Необходимая величина растягивающего усилия обеспечивается грузом б, подвешенным на тросе 5 к ловителю 3. Указанное положение деталей обеспечивает фиксацию призматического ловителя вильчатым штоком в нейтральном положении, т. е. до приложения нагрузки к образцу. После выполнения наладочных работ и установки образца камера закрывается, при этом измерительная динамометрическая балочка входит в прорезь призматического ловителя. Взаимодействие деталей после приложения нагрузки во время испытания видно из рис. 27, в. Определенная скорость перемещения вильчатого штока обеспечивает необходимую скорость нагружения образца. Набор подвешиваемых через блок грузов позволяет получить различные растягивающие напряжения в образце. [c.83]

В рассмотренном нелинейном анализе предполагалось, что в материале отсутствуют сложные взаимодействия характеристик. То есть деформации ползучести, возникающие в результате действия усадочных напрял<еннй, не оказывают влияния на нелинейные кривые а(е) компонентов композита, на вид критерия пластичности и законы течения компонентов. [c.279]

Нужно заметить, что ползучесть при переменных температурах и нагрузках изучена пока совершенно недостаточно [73, 139, 186]. Еще меньше сведений имеется относительно взаимодействия деформации ползучести и кратковременной пластической деформации. Между тем, чередование этих двух видов необратимой деформации характерно для объектов, подвергающихся циклическим воздействиям температуры. Как показывают исследования, диаграмма циклического деформирования и характеристики ползучести могут в этом случае претерпевать существенные изменения [48]. [c.39]

Принцип простого суммирования повреждений, связанных с ползучестью и пластическим деформированием (как односторонним, так и циклическим) может быть использован лишь как весьма грубое приближение к действительности. На самом деле механизмы мгновенно-пластического деформирования и ползучести взаимодействуют (см. п. 1.5), что относится также и к механизмам усталости и ползучести. Для определения суммарной поврежденности в этих случаях некоторые авторы используют соотношения вида [c.94]

Это уравнение, которое представляет собой сумму скоростей, определяемых уравнениями (12.16) и (12.17), вывели Рай и Эшби [279] на основании соображений о взаимодействии диффузионной ползучести и проскальзывания вдоль границ зерен. Из него можно видеть, что диффузия по границам зерен вносит в скорость ползучести тем больший вклад, чем больше величина отношения и чем меньше размер зерен. [c.176]

Другие барьеры в виде полей напряжений, которые не могут быть преодолены действием термических флуктуаций, возникают при определенных условиях от винтовых дислокаций. Если винтовые дислокации содержат достаточное количество порогов, они перемещаются медленно и вызывают обратные напряжения, действующие на близлежащие винтовые дислокации. Дислокационные сплетения (клубки дислокаций), несомненно, являются источниками взаимодействия полей напряжений. Возврат части пластической деформации при снятии напряжения в условиях высокотемпературной ползучести свидетельствует о наличии таких обратных напряжений. [c.273]

Заметим, что некоторые из осуществленных режимов нагружения были циклическими при количестве циклов от 3 до 65. В этих случаях уравнение (4.3), учитывающее только статическую усталость, дает все же удовлетворительные предсказания меры П в момент фактического разрушения. Таким образом, малоцикловое нагружение не сопровождается или сопровождается лишь в незначительной степени дополнительными повреждениями, связанными с периодическими сменами напряжений. Однако следует иметь в виду, что такое положение возможно лишь при отсутствии мгновенно-пласгических деформаций, которые могут накладываться на вязкопластические деформации ползучести и лишь при малых числах циклов нагружения. Процессы многоцикловой усталости и ползучести, как уже указывалось, взаимодействуют, что весьма затрудняет оценку поврежден-ности. [c.104]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

В уравнении (139) последнее слагаемое контролирует эффект взаимодействия подвижных дислокаций с "облаками" растворенных атомов коэффициент р зависит от концентрации последних и их диффузионной способности. С другой стороны, в уравнении (141) рр представляет собой источник медленных дислокаций. И, наконец, р описывает иммобилизацию медленно движущихся дислокаций при превышении некоторой критической скорости их перемещения. При определенных соотношениях констант скоростей реакции система (139)—(141) имеет периодические решения в виде предельного цикла. В работе [227] в предположении, что средняя скорость подвижных дислокаций т постоянна, получено аналитическое описание ступенчатообразных кривых ползучести. При совместном решении системы нелинейных уравнений (139)—(141) и уравнения, описывающего режим активного нагружения, [c.126]

Из соотношения (372) следует, что оптимизация структуры термически стабильных сплавов связана слонижением концентрации ступенек и коэффициента диффузии D, так как Vj пропорциональна D. Это достигается легированием сплава тугоплавкими элементами. С другой стороны, снизить подвижность дислокаций можно путем микролегирования примесями, образующими атмосферу вокруг дислокаций. Они блокируют ступеньки, затрудняя их взаимодействие с вакансиями. Наиболее термически стабильны в интервале температур 1100—1700°С, как известно, тугоплавкие металлы. Это обусловлено их высокой температурой плавления, равной для вольфрама 3410, титана — 3000, молибдена 2620 и ниобия — 2460°С. При высоких температурах (-0,6 Т ) и/или низких напряжениях преимущественно реализуется объемная (решеточная) диффузия, что характерно для механизма переползания. Это область высокотемпературной ползучести. При более низких температурах преобладает диффузия по дислокационным трубкам (низкотемпературная ползучесть). Другие виды ползучести в данном параграфе не рассматриваются. [c.257]

Микромеханизмы возникновения мгновенных пластических деформадий и развивающихся во времени деформаций ползучести тесно связаны между собой, поэтому необходимо учитывать взаимодействие процессов ползучести и пластического деформирования, которое усиливается с ростом температэфы. Кроме того, механические свойства конструкционных материалов изменяются с температурой не только как мгновенная реакция на ее текущее значегше, но и о некоторым запаздыванием вследствие постепенной перестройки микроструктуры материала со скоростью, которая также пропорциональна множителю вида (4.1.1). Все это затрудняет при повышенных температурах раздельное определение характеристик пластичности и ползучести материала в экспериментах и заставляет учитывать взаимное влияние процессов ползучести и пластического деформирования на напряженно-деформированное состояние и работоспособность теплонапряжегшых конструкций [28]. [c.176]

Разрушение вследствие ползучести с усталостью является видом разрушения, происходящего в условиях, вызывающих одновременно и усталость, и ползучесть. Взаимодействие процессов ползучести и усталости изучено пока недостаточно, но, по-видимому, оно синергично. [c.22]

Существует еще одна группа методов решения контактной задачи МКЭ, где условия взаимодействия между телами моделируются с помощью соотношений физически нелинейных задач механики твердого тела. Первыми работами, в которых механика контакта рассматривалась по аналогии с пластическим течением, явились исследования Р. Михайловского, 3. Мроза и В. Фридриксона. В работе [253] соотношения между силами и перемещениями в зоне контакта представлены в виде ассоциированного и неассоциированного законов скольжения. Несколько иной подход продемонстрирован в работах [242, 243], где использована аналогия между законами пластического течения и законами движения жестких или упругих блоков с сухим трением. Дальнейшее развитие этого направления представлено в работах А. Г. Кузьменко [104, 105], где проводится аналогия механики контактной среды с законами пластичности и ползучести. Достоинства такого подхода особенно ярко проявляются при решении упругопластических контактных задач. [c.11]

Существуют дислокационные теории, объясняющие влияние. границ зерен с учетом угла разориентации . Старая теория Бнлби, согласно которой между зернами существует слой аморфного сильно переохлажденного материала, много лет считалась неверной. Однако в последнее время она вновь выдвигается (например, Моттом), конечно, в модифицированном виде. Во всяком случае очевидно, что на ползучесть, несовершенства упругости и другие механические свойства границы зерен оказывают сильное влияние [2]. Границы зерен могут взаимодействовать с другими дефектами — с дислокациями, примесными атомами и т. п. [c.81]

Требования, предъявляемые к материалам нагревательных элементов. Обмотки для электропечей сопротивления, для кухонных электропечей, а также для электроотапительных приборов в жилых помещениях должны удовлетворять весьма специальным условиям, так как вследствие небольших поперечных сечений проводников небольшое окисление в одном каком-либо месте увеличивает местное сопротивление, повышает нагрев в этой точке и таким образом ускоряет порчу прибора. Употребляемый для таких приборов материал должен быть в достаточной степени вязким, пригодным для лрименения в виде проволоки или ленты и устойчивым против ползучести и деформаций при высоких температурах. Материал должен быть стоек к окислению даже в атмосфере с содержанием, сернистых газов. Кроме того, вопрос взаимодействия между окислами, образующимися на проводниках, и огнеупором с которым они могут быть в контакте, становится иногда довольно серьезным. Сплавы хрома разрушаются щелочами, ко -то рые образуются иногда при действии постоянного тока, как это было указано Пфейлем получающиеся при этом хроматы могут повредить огнеупору. Попп з исследовал коррозию про волоки, происходившую в местах контакта ее с асбестом, и приписал это хлористому магнию, а не пиритам, как раньше полагали. Очевидно исследования огнеупорных материалов имеют такое же большое значение, как и исследования самих жаростойких сплавов. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...