Сплав ХН77ТЮР

Первый, старый сплав ХН77ТЮР (так называемый нимоник 80) обладает наи()олее низкой жаропрочностью в данной серии сплавов (табл. 78), [c.477]

В никелевом сплаве ХН77ТЮР, деформированном на 30% при 1080° С, рекристаллизация начинается только после минутной выдержки при этой температуре. В спла- [c.371]

ИПД кручением. К настоящему времени выполнено несколько исследований эволюции структуры в процессе ИПД кручением, направленных на выявление закономерностей формирования уль-трамелкозернистых структур. В одной из первых таких работ [23] была изучена эволюция микроструктуры в монокристаллах Си, Ni и сплаве ХН77ТЮР при ИПД кручением, где на заключительной стадии формировались наноструктуры с размером микрокристаллитов порядка 100 нм. [c.31]

Внутризеренный характер распространения трещины не является свидетельством повышенной прочности при длительном нагружении. Так, попытки применить термомеханическую обработку (ТМО) для деталей, работающих при высоких температурах, не привели к успеху. После ТМО характер разрушения менялся следующим образом в сплавах ХН77ТЮР и ХН70ВМТЮ при длительном нагружении и 700—850°С после обычной обработки разрушение проходило в основном по границам зерен, после ТМО имело смешанный характер с преимуществом внутризерен-ного, при этом длительная прочность снижалась примерно на 30%. При кратковременном нагружении при 20°С после ТМО повышались прочность и пластичность образцов и изменялся характер разрушения от смешанного к целиком внутризеренному. [c.89]

Повышение чувствительности к концентрации напряжений никелевого сплава ХН77ТЮР в процессе длительной эксплуатации в ряде неблагоприятных случаев (повышение температуры, напряжения, малые радиусы переходов и т. д.) приводило к появлению трещин в дисках турбин. [c.96]

В большинстве случаев нагружение теплосменами приводит к большему повреждению границ зерен, чем тела зерна. Предварительно работавшие в течение 600 циклов на термоусталость при циклировании 750ч 70°С образцы и детали из сплавов ХН77ТЮР и ХН35ВТ, а затем испытание на длительное и кратковременное растяжение, показали заметное относительное снижение характеристик в первом случае и практически неизменные при втором виде испытания [47]. [c.164]

Длительная жаропрочность сплава ХН77ТЮР в зависимости от состояния поверхности [c.180]

Неизотермическое нагружение сплава ХН77ТЮР. Испытания проводили по режиму a= onst, t=var, dtfdxX) (рис. 24,а) при двух значениях нагрузки ( ri = 450 МПа сг2=500 МПа), в диапазоне изменения температуры / = 20 750° С. Указанный режим нагружения и значения о и / близки к условиям деформирования материала в дисках турбин. [c.42]

Рис. 25. Зависимость деформаций сплава ХН77ТЮР от вида нагружения

Такие же результаты, свидетельствующие об изменении характера развития трещин с повышением максимальной температуры при термоциклическом нагружении, получены и для других сплавов — ХН77ТЮР, ХН62ВМКЮ и др. Однако необходимо отметить, что температура — лишь один из трех основных факторов, определяющих как долговечность, так и характер разрушения при термоусталости. Наряду с tmax большое значение имеют нагрузка (амплитуда или размах деформаций) и длительность температурного цикла. Отмеченное выше влияние max относится К случзю, когда ЭТИ два фактора (для каждого рассмотренного материала) оставались неизменными, причем длительность цикла была наименьшей из исследованных (тв —О, пилообразный никл), а размах деформаций — наибольший. Как будет показано ниже, вариация этих двух параметров может изменять характер разрушения, как и максимальная температура цикла. [c.54]

Ресурс работы детали, подвергающейся действию термоциклического нагружения, может быть определен как числом циклов, так и временем до разрушения в часах. В последнем случае длительность работы деталей определяется как произведение TyjVp (где Тц—длительность одного цикла (Vp — число циклов до разрушения). При этом оказывается, что зависимости Тц—jVp и Тц—R (здесь / = ТцЛ р) имеют различный характер. Зависимость Тц—N-p для различных значений показателя р в уравнении (3.11) выражается в том, что изменяется угол наклона с увеличением р угол наклона к оси Л р уменьшается (см. рис. 42,а). Можно выделить три характерные области значений показателя р р> ] р= ] Ь<р<1. Этим значениям соответствуют, например, кривые на рис. 42,6 для сплава ХН77ТЮР (р = = 1,15), нимоника 90 (р = 0,85), стали 37Х12Н8Г8МБФ (р= = 0,29). Однако во всех случаях с увеличением длительности циклов значение iVp уменьшается, хотя и с разной интенсивностью. Если же рассмотреть зависимость Тц—R, т. е. долговечность в часах, от длительности цикла, то для указанных трех областей изменения р она оказывается различной (рис. 43,а). [c.77]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

Это характерно как для первого цикла релаксации, так и для области стабилизации режима. Из сопостав-квад ления двух сплавов — ХН77ТЮР при /шах = 800° С и ХН62ВМКЮ при тах = = 900 С следует, что, несмотря на примерно одинаковые значения Ов, числа циклов до разрушения их существенно различаются величина релаксации в сплаве ХН62ВМКЮ больше, а чис- [c.104]

Рис. 65. Зависимость максимальных термических напряжений от числа циклов для сплава ХН77ТЮР (<тах=850° С Хв = 1,5 мии)

Пример соответствия расчетных и опытных данных приведен на рис. 62 и 63, где нанесены экспериментальные точки, взятые с ленты самописца, регистрирующего процесса релаксации, а линиями показаны расчетные 15по уравнению (4.4)] кривые. Две постоянные в уравнении (4.4) к ц а позволяют добиться хорошего соответствия расчетных и опытных данных. Что касается какой-либо общности этих постоянных, то возможно отметить лишь два обстоятельства. С повышением температуры зависимость от нее коэффициента а уменьшается зависимость от температуры коэффициента к часто близка к линейной. Эти свойства иллюстрирует пример на рис. 66. В частности, для сплава ХН77ТЮР уравнение (4.4) можно записать в виде [c.110]

Рис. 70. Зависимость пластичности при растяжении от скорости деформирования сплава ХН77ТЮР при =700° С (линии 1, 2) и стали 37Х12Н8Г8МФБ при /=600°С (линии 3, 4)

Де). Вместе с тем коэффициент у весьма существенно зависит от максимальной температуры цикла. Так, для сплава ХН77ТЮР при испытаниях с /тах = 750, 800 и 850° С значение у изменялось в пределах 0,04—0,6. Таким образом, предельные кривые не должны совпадать при различных значениях, длительности цикла и максимальной температуры, но величина нагрузки (Де) при выбранных Тц и /тах нб изменяет кривую предельного состояния. Это обстоятельство позволяет использовать для расчета семейство прямых в координатах 1 а—lg т, параллельных основной кривой длительной прочности (см. гл. VI). [c.144]

Исходные данные для расчета материал — сплав ХН77ТЮР температура в наиболее напряженной точке imax = 640° т = 9,6 С = 3,1-102 модуль упругости и пластичность при =640° С =1,86-10 МПа ф = 21%. [c.181]

Котов П. И. Термическая усталость сплава ХН77ТЮР при варьируемой жесткости нагружения. — Изв. вузов. Машиностроение, 1962, № 10, [c.195]

Жаропрочные сплавы обладают большей склонностью к упрочнению, чем конструкционные стали. Уровень остаточных напряжений при гидр одробеструйной обработке жаропрочного деформируемого сплава ХН77ТЮР примерно в 3 раза, а титанового сплава ВТЗ-1 — в 1,6—1,7 раза выше, чем стали 40ХНМА. Выше эффективность упрочнения и по приросту усталостной прочности. Характерным для указанных сплавов является их высокая чувствительность к изменению напряженного состояния поверхностного слоя, к появлению как растягивающих, так и сжимающ,их остаточных напряжений, возникающих под действием сил и нагрева во время обработки резанием. Поскольку условия обработки резанием различных участков детали неодинаковы, различны (по знаку и величине) и напряжения, возникающие при ней. Неравномерность в распределении напряжений приводит к снижению прочностных характеристик деталей. Устранить эту неравномерность можно лишь последующим поверхностным упрочнением. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...