Насю пая установка и ее характеристика

Установка для исследования влияния давления на гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя отличалась тем, что вместо цилиндрической колонны из нержавеющей стали была использована колонна из шлифованного и термически обработанного, для снятия внутренних напряжений, органического стекла с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,38 м. [c.105]

Испытания проводятся на установке, обеспечивающей получение необходимых характеристик. Для примера рассмотрим схему одной из установок для испытания гидродинамических передач лаборатории гидромашин ЛПИ им. М. И. Калинина (рис. 182). Установка позволяет проводить исследования как энергетических и силовых характеристик, так и внутренних параметров с замером поля скорости и давлений. На ней можно испытывать гидротрансформаторы и гидромуфты. [c.298]

ХАРАКТЕРИСТИКА КОРРОЗИОННОЙ АГРЕССИВНОСТИ СРЕД НА УСТАНОВКАХ ПОДГОТОВКИ ГАЗА [c.173]

Задача 1. Исследовать влияние начального давления сухого насыщенного пара на основные характеристики цикла ПТУ с насыщенным паром. Для этого необходимо установить Х1==1,0, а остальные параметры определить в соответствии с указанными выше рекомендациями. Изменяя начальное давление рг от 0,1 до 20 МПа, следует записать основные характеристики мощность и КПД установки. [c.270]

На установке ИП-10 (рис. 51) можно проводить исследования прочностных характеристик жаропрочных материалов в вакууме или в инертной среде. Помимо испытаний обыч- [c.123]

При изыскании новых путей автоматизации средств тепловой микроскопии необходимо учитывать вопросы стандартизации и унификации аппаратуры, а также максимального сопряжения установок с математическими средствами обработки результатов эксперимента. Схема принципиально возможной, полностью автоматизированной системы проведения исследований на установках для тепловой микроскопии представлена на рис. 2. Как видно из рассмотрения данной схемы, автоматизация обработки информации, получаемой по всем трем основным каналам, должна предусматривать наличие специального блока обработки экспериментальных данных /, включающего в себя малогабаритную электронную вычислительную машину и систему ввода данных, полученных с помощью блока аппаратурного анализа микроструктуры //, блока регистрации изменений физических характеристик ///и блока регистрирующих механических свойств IV, а также дополнительные устройства для печатания (телетайп) V и графической выдачи результатов VI. [c.10]

На установке ИМАШ-5С-65 внесен ряд изменений в конструкцию некоторых узлов микроскопа МВТ. В частности, объективы крепятся к опак-иллюминатору удлиненной переходной втулкой (увеличивающей примерно на 60 мм оптическую длину тубуса микроскопа). Изменены также рукоятки координатного перемещения столика микроскопа. Оптические характеристики применяемых объективов приведены в табл. 14, а действительные увеличения микроскопа МВТ при наблюдении, фотографировании и киносъемке структуры образцов (для различных сочетаний объективов и окуляров) — в табл. 15. [c.121]

Особую остроту приобретает вопрос о критериях оценки поведения чугуна с шаровидным графитом в условиях ударной нагрузки. Можно считать очевидным, что ударная вязкость — сила сопротивлению разрушению при однократно приложенной ударной нагрузке — не выявляет особенностей чугуна и не дает количественной характеристики, которую можно было бы использовать при расчетах на прочность. Между тем повышенная циклическая вязкость дает основание считать, что циклическая нагрузка воспринимается большим объемом металла, в результате чего повышается надежность работы чугуна но сравнению со сталью. Эти положения проверены и подтверждены ЦНИИТМАШем на установке для испытаний ударно-циклической прочности материалов [261]. [c.208]

Рг), параметр контактно-фрикционной усталости. Эти характеристики определяют на установках нлн задаются параметрами взаимодействия. [c.194]

В Национальном Бюро Стандартов (США) определение динамических характеристик упругих динамометров осуществляют на установке, конструктивная и структурная схемы которой изображены на рис. 15, а, б. [c.541]

Технологические маршруты обработки шкивов приведены в табл. 9—11. Конкретные типы станков в зависимости от размеров изделия подбираются по паспортным данным (характеристики токарных полуавтоматов — см. табл. 2 на стр. 131). Для серийного производства рекомендуется выбирать многорезцовые полуавтоматы, имеющие механизмы для быстрой переналадки цикла работы станка при переходе на обработку другой детали и не требующие смены копиров (станки типов 1720, 1730 завода Красный пролетарий"). При работе в патроне на револьверных станках или патронных полуавтоматах для уменьшения времени на установку и съём детали, облегчения труда рабочего и усиления зажима применяют пневматические или механические быстродействующие патроны. [c.162]

Как уже было указано, необходимо было также решить вопрос о расчете теплообмена при движении в различных каналах жидкого алюминия. С этой целью на установке изучался теплообмен при турбулентном движении алюминия в трубах. Теплообмен исследовался на экспериментальном участке < , представляющем собой графитовую трубу, расположенную вертикально (фиг. I). Экспериментальный участок имел следующие геометрические характеристики (табл. 4). [c.78]

Амплитудная тарировка зондов осуществлялась на ударной воздушной трубе, а амплитудно-частотные характеристики были получены на установке для динамической градуировки с вращающимся диском. Чувствительность зондов к изменению температуры также проверена специальными опытами. Структурная схема аппаратуры, а также результаты статической, ) динамической и температурной тарировок показаны на рис. 2.36. [c.72]

Предложения [14, 15] но методу расчета применительно к высокотемпературным атомным энергетическим установкам являются развитием расчета при отсутствии ползучести, и между ними существует определенная преемственность. В расчете размахов местных неупругих деформаций используется соотношение типа Нейбера, кривая циклического деформирования формируется на основе характеристик сопротивления деформированию, зависящих от изменения температур и длительности полуцикла. При формировании циклов рассматривается процесс изменения приведенных местных деформаций от эксплуатационных нагрузок (теория наибольших касательных напряжений). Уравнение кривой усталости включает упругую и пластическую предельные деформации, зависящие от температуры и длительности нагружения. Эти деформации определяются через базовые характеристики механических свойств при кратковременном и длительном нагружении. [c.38]

Созданная математическая модель пиковой ПГУ описывает 18 элементов парогазовой установки. Система балансовых уравнений включает более 50 уравнений. Число оптимизируемых термодинамических и расходных параметров превышает 60, учитывается 18 ограничений на технологические характеристики. Модель была использована для широкого круга технико-экономических исследований, которые, в частности, включают исследования характера взаимосвязей параметров и анализ их влияния на к.п.д. установки, стоимостные показатели и ве.тичину суммарных затрат. В совокупности с программой оптимизации математическая модель позволила осуществить комплексную технико-экономическую оптимизацию параметров выбранной ПГУ. [c.138]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

Регулирование задвижкой (дросселированием). Предположим, что насос должен иметь подачу не Qл, соответствующую точке А пересечения характеристики насоса с характеристикой насосной установки, а Qв (рис. 7.32). Пусть Qв [c.195]

Эксплуатация гидромуфт подобной конструкции подтвердила их работоспособность только на установках при весьма плавном изменении момента сопротивления на ведомом валу (изменение момента в 1,5—2 раза должно длиться несколько секунд). При этом моментная характеристика незначительно отличается от приведенной пунктиром на рис. 163, а. При резком увеличении момента жидкость не успевает протекать через отверстия 7 (см. рис. 162) и гидромуфта работает с недостаточно опорожненной рабочей полостью. Момент при этом резко возрастает и на характеристике возникает горб (участок аЬ рис. 163, а). Вследствие инерционности системы с увеличением скольжения самоопоражнивание может стать чрезмерным для данного момента сопротивления и на характеристике появится спад (участок Ьс). Такое течение момента может оказаться недопустимым для приводного двигателя. Поэтому гидромуфты этого типа не следует применять на установках с резким изменением момента сопротивления. [c.249]

Трудности испытания полимерных композиционных материалов на сдвиг заключаются в том, что в образцах трудно обеспечить состояние чистого сдвига. Все известные методы испытания на сдвиг отличаются в основном способом и степенью минимизации побочных деформаций и напряжений, вследствие чего всем методам св014ственны некоторые физические и геометрические ограничения. Исключение составляет испытание трубчатых образцов, не вызывающее особых трудностей и позволяющее получать надежные характеристики предела прочности при сдвиге и модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Методика определения указанных характеристик при испытании трубчатых образцов изложена достаточно подробно в работе [78]. Испытание на сдвиг плоских образцов—более трудная задача в части создания необходимых устройств для нагружения. Современные композиционные материалы имеют, как правило, относительно небольшую толщину (1—3 мм). Нагружение на сдвиг пластинок или стержней такой толщины возможно только на установках малой мощности, но обладающих достаточной точностью. [c.42]

Размеры пластинки выбирают таким образом, чтобы длина стороны ее пассивной части превышала длину стороны поперечного сечения рабочей части в 1,2—1,6 раза. В этом случае изменение длины рабочей части образца не оказывает заметного влияния на определяемую характеристику. Для современных композиционных материалов хорошие результаты получаются при стороне квадрата пассивной части пластинки, равной 16—20 мм, и стороне квадрата рабочей части 10—12 мм. Длина рабочей части образца составляет 1,5—5 мм в зависимости от толщины материала, из которого вырезают пластинки. Испытания образцовпро-водят на специальных установках малой мощности, но высокой точности (0,005 нм), с использованием специальных приспособлений. Этот метод не лишен недостатков и в настоящее время теоретически не обоснован, однако для [c.47]

На установке регулируются следующие переменные параметры нагрузка от 200 до 3000 Н, частота возвратно-вращательного движения контробразца от 10 до 30 Гц, амплитуда от 10 до 1000 мкм. Испытания проводят в различных смазочных средах, количество циклов при испытаниях 5-10 50. Оценочной характеристикой при испытаниях является интенсивность изнашивания. [c.107]

Влияние покрытий на эксплуатационные характеристики жаропрочного сплава, применяемого при изготовлении лопаток газовых турбин, изучалось [223] на установке Коффина с построением кривых термической усталости. Для выяснения характера разрушения оценивали изломы и проводили металлографический анализ микрошлифов продольного сечения. Многокомпонентные покрытия СоСгА1 , КЮтА1 , Ni o rAlY наносились на образцы с применением электронно-лучевой технологии со скоростью конденсирования 2 мкм/мин. [c.129]

Исследование износа при скольжении углеродистой и коррозионно-стойкой сталей и перлитного чугуна на установке схемы диск — игла при малых скоростях доказало, что характеристики износа чугуна и сталей определяются локальной температурой в зоне физического контакта, а средняя температура по зоде оказывают меньшее влияние. Независимо от условий скольжения, если локальная температура превышала 300° С, то начинался интенсивный износ при температурах ниже 250°С иэнос весьма незначителен. В случаях, когда температура приближалась к температуре плавления металла (Тпл), износ в большей степени зависел от средней температуры и усиливался с ее повышением. [c.19]

Беспредельная возможность дробимости по мощности электродвигателя с сохранением высокого собственного к. п. д. позволила перейти на установку в одной машине (станке, агрегате) не одного, а нескольких электроприводов, имеющих различные мощность, частоту вращения и характеристики. Электропривод позволил упростить механическую передачу мощности внутри самой машины за счет ликвидации многоступенчатых, цилиндрических, конических и других передач. В результате этого появились многоприводные станки и механизмы, в которых потери на механическую передачу мощности были сведены к минимуму, а производительность агрегата резко возросла. [c.12]

Разработку стандарта на метрологические характеристики установок желательно проводить согласованно с определением требований на жесткость и центрированность системы установка—образец. Как известно, поверка метрологических характеристик путем калибровки машин и приборов также должна быть предусмотрена соответствующими стандартами. [c.295]

Разработка конструкции крупногабаритных роторов для ВЭУ прежде представляла собой самую сложную проблему, однако теперь все Т1РУДН0СТИ как будто уже остались позади благодаря уопешному проведению НИОКР. Для крупных ВЭУ головной серии, являющихся установками второго поколения, строятся роторы с горизонтальным валом, имеющие диаметр около 90 м. Б ходе натурных испытаний на установках мощ ностью до 230 МВт были определены конструктивные характеристики и эксплуатационные качества роторов, предназначаемых для ВЭУ с вертикальным валом. [c.148]

В последнем случае необходимо определенное конструктивное оформление топочной камеры котельного агрегата с учетом состава и физико-технических характеристик газообразных отходов. Схемы обезвреживания Отходов в печах сжигания разработаны для многих химических производств. В перспективе эти схемы будут находить все большее применение. К одной из таких схем относится разработанная Техэнергохимпромом схема огневого обезвреживания отходов производства ацетилена. В этой схеме обезвоженная сажа пневмотранс портом подается в печи циклонного типа, которые благодаря своим аэродинамическим качествам и большим тепловым напряжениям обеспечивают полное выгорание сажи. Уходящие газы печей используются в котлах-утилизаторах для выработки насыщенного пара давлением 2,8 МПа в количестве 19 т/ч, включая собственные нужды. Полученный утилизационный пар используется непосредственно в технологическом процессе производства ацетилена. Аналогично для обезвреживания токсичных составляющих отходов производства изопрена все большее распространение будет находить установка циклонных реакторов. По данным Техэнергохимпрома, экономический эффект при внедрении этих установок по сравнению с сжиганием отходов на установках без утилизации тепла может составить более 0,5 млн. руб. [c.178]

Табл. VII.2 содержит характеристики некоторых составных двухконечных механических звеньев. В виде звена № 2 показана принципиальная схема обычного амортизатора. Его рабочий элемент аппроксимирован параллельно соединенными пружиной С и демпфером R. Массы и Мз представляют жесткие металлические детали, присоединяемые одна к амортизируемому объекту, другая — к его фундаменту. Если амортизированный объект и фундамент можно считать жесткими телами, то схема звена № 2 дает упрощенное представление о механической системе, возникшей в результате установки амортизатора. Если при этом масса деталей амортизатора мала по сравнению с массами фундамента и амортизированного объекта, то она практически не влияет на основные характеристики колебательной системы поэтому, говоря об амортизаторе, часто имеют в виду именно его вязко-упругий элемент, который и называют амортизатором. [c.310]

В процессе исследования модели системы было проанализировано также влияние на динамическую нагрузку и на длительность выстоя основных конструктивных параметров (длины стойки AD, жесткостей Ср, q, с , момента инерции Jg, зазоров Д , Aj, величины тормозного момента Мтор)- Такая оценка влияния отдельных параметров на основные характеристики механизма дала возможность уточнить конструкцию экспериментального стенда для натурных исследований устройства углового позиционирования. Основные параметры и результаты исследования экспериментальной установки с параметрами Zi = = Zg = 18, модулем зубчатых зацеплений m = 3, длинами ЛВ = 34 мм, ВС = D = 108 мм приведены в табл. 1. [c.52]

Для стендовых исследований динамических характеристик станков разработана и демонстрировалась на международной выставке Наука-83 автоматизированная установка ЦИС-2Т (разработчики ЭНИМС, Тольяттинск. политехи, ин-т, Ульяновское конструкторское бюро тяжелых и фрезерных станков). На установке определяются показатели виброустойчивости, жесткости, формы колебаний, резонансные режимы работы, амплитудно-фазовые частотные характеристики. Автоматизация процесса испытаний и обработки данных обеспечивается встроенной мини-ЭВМ. Распределение работ по диагностированию оборудования в цехе между тремя уровнями системы управления Г АП приведено на рис. 11.2. [c.205]

В данной работе определялись эмиссионные характеристики образцов с рениевым покрытием. Измерение эмиссионных характеристик осуществлялось на установке ВНИИТ. Катодами служили трубки из тугоплавких металлов без покрытий и с покрытиями с длиной рабочей части 35 мм и диаметром 6—7 мм, толщиной 0,3 мм. Трубки имели гладкую поверхность, испытания проводились при межэлектродном зазоре б = 0,75 мм при различных температурах и различной концентрации цезия. [c.107]

Зависимость характеристик ламп от напряжения. Вследствие того что в процессе эксплоатации возможно некоторое колебание напряжения, а также потому, что напряжение на различных лампах неодинаково из-за падения напряжения в сети, лицу, ведающему экс-плоатацией осветительной установки, необходимо учитывать влияние напряжения на основные характеристики ламп. Эта зависимость для ламп накаливания и для флюоресцентных ламп приведена в табл. 62. [c.525]

В процессе рабочего проектирования при модернизации турбоустановки К-300-240 ХТГЗ было выполнено на ЭВМ Урал-4 за 10—12 ч 35 вариантных расчетов схемы [Л. 33]. Эти расчеты были выполнены по программе, составленной на основе математической модели тепловой схемы турбоустановки [Л. 28]. Анализ результатов расчетов показал, в частности, что на установке возможно получение дополнительной пиковой мощности при отключении одного-двух подогревателей высокого давления в номинальных условиях при расходе свежего пара 250 кг/с. Кроме того, была получена универсальная поправочная кривая на вакуум и основные режимные характеристики турбины К-300-240 (при изменении начальных и конечных параметров), что в конечном счете позволило улучшить маневренные свойства блоков с учетом режимных требований энергосистемы. [c.37]

Рассмотрим влияние некоторых геометрических и режимных параметров на газодинамические характеристики сопловой решетки. На рис. 3.30 приведены зависимости суммарных и профильных потерь и углов выхода потока от относительного шага, угла установки профиля и степени влажности перед решеткой. Отметим, что с ростом уо оптимальные значения шагц t смещаются в сторону несколько больших значений, что связано с изменением структуры и дисперсности жидкой фазы за решеткой. Этот вывод справедлив только для решетки С-9012А. Характер изменения оптимального шага в зависимости от влажности определяется формой профиля и другими геометрическими параметрами решетки. По опытным данным, зависимости (г) имеют экстремальный характер, причем минимумы пр и % получены при близких значениях t. С увеличением t снижается количество влаги, аккумулированной в пленках, так как размерЫ] f межлопаточных каналов увеличиваются. При этом растет количество крупных капель в ядре потока. Массовая доля таких капель в парокапельном слое и за кромкой монотонно убывает с ростом t. Вместе с тем данные на рис. 3.30 отражают влияние сложных процессов в решетке, возникающих при изменении t и уо- Углы выхода возрастают с увеличением t и у при высокой начальной влажности [c.119]

Необходимо подчеркнуть, что в тех случаях, когда подача пара в турбину происходит при переменных режимах, одноваль-ная установка дает значительно лучшую характеристику, нежели двухвальная. [c.89]

В экспериментах на различных действующих установках (электронном синхротроне, протонном циклотроне, генераторе нейтронов с энергией 14 МэВ на установке OKTAVIAN, реакторной установке YAYOI) измеряли энергетические и дозовые характеристики скайшайн нейтронов. [c.325]

На установке проводились исследования фрикционных характеристик ряда новых материалов на основе тугоплавких металлов. В качестве примера на рис. 3 приведено изменение коэффициента трения разработанного авторами материала на основе молибдена в процессе испытаний в вакууме 10 тор нри нагреве до 850° С и последующей длительной работе при этой температуре. Испытания производили по схеме вал — втулка, вал был изготовлен из молибдена, втулка — из материала М-801. Удельная нагрузка 20 кРкм , скорость скольжения 16,6 см1сек. [c.8]

Исследования горячей твердости проводились на установке УИМВ-1 до температуры 950° С [3]. Образцы испытывались методом статического вдавливания алмазного индентора (нагрузка 1 кГ), имеющего форму четырехгранной пирамиды с углом при вершине 136°. Результаты испытаний приведены на рис. 5. Изображение температурных зависимостей твердости корундовых керамик в полулогарифмических координатах позволяет обнаружить при температуре 550—600° С перегибы, характеризующие изменение характера деформирования. При этих же температурах начинается резкое снижение коэффициента трения (см. рис. 2 и 3), что свидетельствует о взаимосвязи механических и фрикционных характеристик корундовых керамик. Модифицирование корунда окисью магния повышает твердость керамики, не изменяя характера температурной зависимости. При этом количество модифицирующей добавки для испытанных материалов па величину твердости влияния практически не оказывает. Зависимость твердости шпинели в ис- [c.52]

В результате выполнения комплексной оптимизации теплоэнергетических установок определяются оптимальные значения всех основных лараметров, а также материально-технических характеристик узлов и элементов установки. Здесь имеются в виду не только термодинамические параметры установки, но и распределение теплоперепадов, температурных напоров, расходов, скоростей, падений давлений по узлам и связям установки. Все это обеспечивает достижение нового качественного эффекта, а именно достижение оптимальных пропорций в распределении капиталовложений между отдельными узлами и элементами установки, а также установление оптимального соотношения между расходом топлива и капиталовложениями на установку. Иными словами, достигается оптимизация внутренней структуры теплоэнергетической установки. [c.7]

Математические модели исследуемых ПГУ представлены в виде системы программ для ЭЦВМ БЭСМ-4. Эта система состоит из двух частей программы расчета тепловой схемы установки и программы определения суммарных расчетных затрат по установке. Алгоритм удовлетворения ограничений на технологические характеристики включен во вторую часть, а на независимые и зависимые параметры — в первую часть. Алгоритм оптимизации параметров ПГУ, основанный на применении градиентного метода, реализован в виде отдельной программы, не содержащей никаких вычислений, кроме подсчета величины шага. Эта программа в значительной степени универсальна и может быть использована для оптимизации большого класса теплоэнергетических установок [75, 88]. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...