Рамы однопролетные

Наиболее распространенная форма сплошной рамы — однопролетная двухшарнирная с горизонтальным или наклонным ригелем (рис. 147, а, б). С увеличением пролета до 60 м рамы с ломаным ригелем становятся более экономичными, но требуют постановки затяжки между узлами сопряжения ригеля со стойками для погашения распора (рис. 147, в). При необходимости ригель рамы или стойки рамы могут быть наклонными для организации уклонов кровли или по архитектурным соображениям проектируемого сооружения (рис. 147, <3, е). В таких рамах входящие острые углы следует проектировать не менее 45° для предупреждения возникновения сильных концентраторов напряжений в сжатой зоне узла. [c.172]

Пример 66. Рассчитать однопролетную раму (рис. 409), нагруженную горизонтальной силой Р посредине левой стойки. Для простоты вычислений принимаем, что h= 1 1/1 = E. J = EJ, [c.407]

Пример 66. Рассчитать однопролетную раму (рис. 413), нагруженную горизонтальной силой Р посредине левой стой/си. Для простоты вычислений принимаем, что h = i. Е ] = 2 2 = E Jл = Е]. [c.432]

Применение метода ограничивается расчетом однопролетных конструкций, степень статической неопределимости которых не больше трех. Метод основан на сведении статически неопределимой задачи к статически определимой, на вычислении моментов в статически определимой системе, приложении этих моментов к эквивалентному стержню и определении силовых факторов, и на определении истинного распределения моментов. Метод хорошо приспособлен для расчета рам с элементами переменного сечения. [c.146]

Балки однопролетные, иеразрезные плоские балочные перекрытия, работающие на нагрузку, нормальную к плоскости перекрытия плоские рамы при не очень больших продольных силах Изгиб (если [ к > 5) или изгиб и сдвиг (если //Л<5) [c.561]

На рис. 6-2 показана компоновочная схема монолитного железобетонного фундамента турбогенфатора К-300-240 + ТГВ-300 мощностью 300 тыс. кет. Фундамент выполнен в виде системы поперечных однопролетных одноэтажных рам, связанных поверху продольными балками с выступающими консольными плитами. Фундамент скомпонован с уширенной средней частью на участке расположения конденсатора и цилиндров среднего и низкого давлений турбины. В уширенной части фундамента по обеим сторонам конденсатора ставятся поперечные жесткие стены с нависающими верхними участками, на которых располагаются опорные рамы оборудования. [c.259]

В качестве примера рассмотрим фундамент турбогенератора К-ЗОО-240-f ТВВ-320г2, показанный на рис. 6-3. Фундамент является пространственной конструкцией, состоящей из сети одноэтажных и однопролетных рам. По своей схеме он отличается от рассмотренного монолитного фундамента турбогенератора мощностью 300 тыс. кет устройством дополнительной рамы под возбудитель. Стойки этой рамы приняты уменьшенного сечения. За их грань выступает консоль для опирания и обслуживания возбудителя. Жесткие поперечные стены у конденсатора заменены ригелями. Фундамент состоит из сплрщной монолит ОЙ железобетонной плиты, 262 [c.262]

Конструкция моста представляет собой однопролетную пространственную раму с двумя [c.19]

Расчеты свободных н вынужденных местных колебаний судовых конструкций выполняют с использованием схем однопролетных и неразрезных балок, плоских и пространственных рам, изогропных и ортотропных пластин, цилиндрических подкрепленных оболочек, ортогональных балочных решеток — перекрытий и некоторых других. Большинство из этих схем обычны для задач динамики сооружений, и соответствующие методы расчета приведены в работах [7, И, 16]. Некоторые особенности, характерные для судовых конструкций, проявляются при определении возмущающих сил, услови л закрепления элементов корпуса на опорах (опорном контуре), числовых характеристик демпфирования, а также при учете взаимодействия конструкций с жидкостью. [c.449]

Раскрыть статическую неопределимость однопролетной симметричной рамы с заделанными опорами (рис. 3. 118, а) и построить для нее эпюры М, Q и N. [c.332]

Произведем защемления всех узлов рамы и введем горизонтальные упоры по этажам (рис. 4-22, б). Так получим совокупность однопролетных балок с несмещающими-ся защемленными концами. [c.71]

Для пояснения метода последовательных приближений рассмотрим подробно пример расчета двухэтажной однопролетной рамы (рис. 4-30). [c.81]

Покажем, как были выведены изгибающие моменты для верхнего этажа однопролетной рамы. Такая рама имеет П-образный вид (рис. 4-34). Пусть она имеет симметричную нагрузку и моменты в стержнях у соответствующих узлов - М° и — М" . Однако при сидшетричной нагрузке 88 [c.88]

Формулами (4-76) можно воспользоваться также и для многоэтажной однопролетной каркасной рамы с достаточным приближением. [c.115]

Рассмотрим устойчивость однопролетной многоэтажной рамы (рис. 5-28) и вьгясним влияние увеличения горизонтальных стержней на устойчивость колонны. [c.166]

Увеличение критической силы для колонны от применения горизонтальных связей (т. е. для многоэтажной однопролетной рамы) можно выразить коэффициентом [c.168]

Экспериментами в эти годы было обнаружено, что спектры частот свободных колебаний неразрезных балок на жестких опорах и рам с несмещающимися узлами имеют зоны сильного сгущения частот, в отличие от разреженных спектров частот однопролетных балок и плит. Этот результат в то время считался новым и послужил толчком к развитию теории колебаний стержневых систем. В частности с помощью теоремы о трех динамических моментах был получен аналогичный теоретический спектр частот неразрезных равнопролетных балок. [c.22]

Для некоторых однопролетных рам данные для расчетов приведены в табл. 23 и на рис. 42—46. [c.47]

В статическом отношении однопролетные поперечные рамы могут быть трех типов двухшарнирные (с шарнирами в узлах сопряжения ригеля с колоннами, а также с шарнирами на опорах) и бесшарнирные. Для одноэтажных промышленных зданий наиболее распространена рама бесшарнирного типа. Она трижды статически неопределима, поэтому ее расчет может быть произведен методом перемещений или сил. [c.145]

МЫ определяют раздельно по каждому виду нагрузки, затем путем их комбинаций определяют наиневыгоднейшее сочетание, которое и принимают за расчетное. Для статического расчета необходимо знать соотношения моментов инерции сечений ее элементов. В случае применения однородной стали эти соотношения приближенно можно принимать для однопролетных рам [c.146]

Благодаря малой деформативности сплошные рамы хорошо работают в сооружениях с мостовыми или подвесными кранами (рис. 147, ж, з). В том и в другом случае высота ригеля рамы может быть принята V20— До пролета. В однопролетных рамах, загруженных тяжелыми мостовыми кранами грузоподъемностью более 25 т, рекомендуется устраивать затяжку, располои<енную на уровне опорных шарниров ниже уровня пола (рис. 147, ж). [c.172]

Наряду с однопролетными рамами, имеющими две стойки (рис. 147, а—ж), в практике строительства могут применяться одностоечные Г- или Т-образные рамы (рис. 147, к, л) или сложные рамы (рис. 147, Л1) с наклонным или горизонтальным ригелем. Высоту ригеля в месте его заделки в стойку рамы принимают Д—Ve вылета консоли при условии обеспечения нормальной эксплуатации кровли. [c.172]

Ветровую нагрузку на здания и сооружения определя19т как сумму статической и динамической составляющих. Статическую составляющую, которая соответствует установившемуся скоростному напору Wo, учитывают во всех случаях. Динамическую составляющую, вызываемую пульсацией скоростного напора, учитывают обычно при расчете высоких зданий и сооружений мачт, башен, дымовых труб, опор ЛЭП, транспортных галерей и других сооружений с периодом собственных колебаний более 0,25 с, многоэтажных зданий высотой более 40 м, поперечных рам одноэтажных однопролетных производственных зданий высотой более 36 м при отношении высоты к пролету более 1,5. [c.53]

Для ступенчатых колонн однопролетных рам промышленных зданий, жестко закрепленных в фундаментах анкерными болтами, значения коэффициентов ц,- находят по табл. 67 и 68 СНиП И-23-81, рассматривая колонну как отдельно стоящую стойку, имеющую вверху свободное горизонтальное смещение при поперечной силе у верхнего конца р=0. В многопролетных рамах (с числом два и более) при наличии жесткой кровли и системы горизонтальных и вертикальных связей верхние опоры стоек рамы считаются не смещающимися в горизонтальном направлении и коэффициенты цг находят по табл. 69 и 70 прил. 6 СНиП П-23-81 при С =0. [c.146]

Пример 6.2. Задание. Рассчитать и сконструировать внецентренно сжатую колонну крайнего ряда для одноэтажного однопролетного цеха (рис. 6.10). Исходные данные пролет здания 24 м высота от пола до головки рельса подкранового пути— 17 м шаг поперечных рам— 12 м цех оборудован двумя мостовыми кранами грузоподъемностью 15/3 т здание — отапливаемое стены кирпичные, самонесущие районы строительства по снеговому покрову—III, ро=1000 Н/м по скоростному напору ветра — 1, до=270 Н/м. Материал колонн — сталь марки ВСтЗкп2, / у=215 МПа. [c.179]

Пример 5. Рама на рис. 4.14, а состоит из ряда по--следовательно и параллельно соединенных стоек в может быть представлена для расчета в виде однопролетной рамы по рис. 4.14, б. Левая стойка состоитг из последовательно, соединенных систем 1- и 3—5. [c.123]

Однопролетные симметричные рамы при симметричной вертикальной нагрузке по ригелям — рассчитывать способом последовательных приближений с использованием В случае большого количества отдельных загружений способа Приведенных характеристик. При несимметричных рамах или нагрузках, а также во всех случаях наличия смещений или горизонтальных сил — применять дополнительно метод эквивалентной по-лурамы и связанные с этим способы [c.154]

Смотреть страницы где упоминается термин Рамы однопролетные : [c.642] [c.172] [c.539] [c.279] [c.159] [c.160] [c.121] [c.150] [c.159] [c.81] [c.107] [c.167] [c.49] [c.146] [c.238] [c.144] [c.104] [c.72] [c.73] [c.116] [c.123] [c.145] [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...