Опорные в однопролетных балках

Линии влияния биорной реакции в однопролетной балке с шарнирными опорами. Линия влияния опорной реакции балки выражает зависимость величины реакции от положения груза, равного единице, на балке. [c.303]

Для определения критической силы используем метод теоремы о трех моментах , обобщенный на случай продольно-поперечного изгиба. Предварительно получим выражение для углов поворота опорных сечений однопролетной балки, нагруженной в опорах сосредоточенными моментами и Мп+ и продольной сжимающей силой Р (фиг. 592). [c.784]

Т ч Д 1 с ве основной системы заданной рамы. Для облегчения построения эпюр бимоментов и изгибающих моментов в этой основной системе от заданных нагрузок следует иметь таблицы готовых формул реакции в однопролетных балках от различных загружений их и от различных перемещений опор. Для опорных реакций и опорных изгибающих моментов такие таблицы имеются почти во всех курсах строительной механики и в справочниках. Готовые же формулы опорных бимомеитов и общих крутящих моментов представлены нами в форме таблицы приложения 9. Общие же формулу положенные в основу при составлении этой таблицы, даны в следующем параграфе. [c.362]

С момента возникновения в сечении г = 8 м пластического шарнира расчетная схема балки приобретает вид, показанный на рис. 12.105, в. Дальнейшее увеличение параметра Р приводит к возрастанию опорного изгибающего момента, в сечении же 2 = 8 щ изгибающий момент возрастать не может. При том значении параметра нагрузки (обозначим его символом Р ), при котором и в опорном сечении изгибающий момент достигает величины Мд, в опорном сечении также возникает пластический шарнир, и балка теряет геометрическую неизменяемость. Эпюра изгибающих моментов приобретает вид, показанный на рис. 12.23, г. Вместе с тем, при действии на однопролетную балку пролетом 1,5/ сил Р и 1,5Р, как это показано на рис. 12.. 105, д, в сечении [c.272]

Пример 13.8. Определить перемещения и усилия в однопролетной призматической шарнирно опертой по концам балке, при воздействии на нее опорного момента и растягивающих осевых сил, приложенных по концам (рис. 13.36, в). [c.321]

Для определения усилий и перемещений в многопролетной балке, лежащей на упругих или жестких опорах, приводим многопролетную балку к однопролетной, отбросив промежуточные опоры и заменив их неизвестными опорными реакциями. [c.118]

Опорные реакции, усилия и перемещения в однопролетных и консольных балках [c.56]

По таблицам сортаментов принимаем двутавр № 22—а( г= 254 см ). Опорные реакции и опорные моменты в однопролетных статически неопределимых балках для некоторых случаев загружения приводятся в табл. 5.9. [c.124]

Основную систему выбирают путем введения шарниров в сечения над промежуточными опорами, а также в жесткие заделки, если они есть. Каждый продет преобразуется в простую балку, свободно лежащую на двух шарнирных опорах, а вся неразрезная балка заменяется рядом таких балок. Чтобы условия работы балки ие изменились, к опорным сечениям однопролетных балок прикладываются моменты, заменяющие влияние отброшенных частей. Лишними неизвестными задачи и являются эти опорные моменты. Их число равно степени статической неопределимости балки. [c.125]

Построить Л. в, опорной реакции Va однопролетной балки AB при узловой передаче нагрузки (рис. 3.45, а). [c.281]

Балки, у которых опорных связей больше, чем необходимо для неподвижного прикрепления их к опорной поверхности, являются статически неопределимыми. Степенью статической неопределимости таких балок называется число реакций в лишних связях (сверх тех, которые необходимы для неизменяемого прикрепления) Для статически определимой однопролетной балки необходимо три опорных закрепления. Следовательно. если балка имеет т опорных закреплений, причем /те > 3, то степень статической неопределимости ее С т — 3. [c.231]

Свободно опертая по концам однопролетная балка (рис. 10.35). На левом и правом ее концах прогибы равны нулю, а углы наклона касательной в опорных сечениях отличны от нуля. Следовательно, на концах фиктивной балки должны обращаться в нуль фиктивные изгибающие моменты М. Фиктивные же поперечные силы С в этих сечениях не должны быть равны нулю. [c.311]

Решение. Балка один раз стат[1чески неопределима. За лишнее неизвестное примем опорный момент и образуем основную систему в виде обычной однопролетной балки (рис. 11.7). Дополнительным условием будет фд=0. Решим первую вспомогательную задачу. Определим угол наклона ц>ар на опоре А от внешней нагрузки. Для этого построим эпюру Мр (рис. 11.7,6) и эпюру Qp. Вычислим площадь эпюры Мр [c.337]

Предположим, что лишней неизвестной является опорная реакция В. Отбрасывая среднюю опору, образуем основную систему в виде обычной однопролетной балки (рис. 11.20,6). Так как балка лишилась среднего опорного стержня, то дополнительным условием будет Ув 0- [c.344]

Из формулы (11.8) следует, что поперечная сила в любом сечении X, п—го пролета неразрезной балки определяется как в обычной однопролетной балке и складывается из поперечной силы Qnx, от пролетной нагрузки и поперечной силы от двух опорных мо- [c.361]

Образуем из заданной многопролетной балки фиктивную основную систему в виде ряда однопролетных балок и загрузим ее фиктивной нагрузкой (рис. 11.44,6). Основная система отличается от заданной тем, что допускает изломы изогнутой оси над опорами, тогда как в заданной балке их быть не может, ф =фп- Чтобы найти угол наклона балки / на опоре л, необходимо найти фиктивную опорную реакцию В. Угол наклона в балке на опоре п будет известен, если найдена опорная реакция Эти углы [c.369]

После раскрытия статической неопределимости, т. е. определения значений опорных моментов, каждый пролет может быть рассмотрен как статически определимая однопролетная балка (фиг. 373, а, б и в) под действием приложенной к ней внешней нагрузки и опорных моментов. Построив 1>иг. 372. [c.443]

Каждое торцовое ребро плиты, как это видно из расчетной схемы (рис. 12.2, в), в расчетном отношении представляет однопролетную балку (расположенную несколько выше опор продольных ребер), которая загружена со стороны полки местной нагрузкой, распределенной вдоль ребра по форме треугольника с наибольшей ординатой р = 0,5роЬ в середине пролета. По условиям опирания продольных ребер на опорах (значительные опорные давления, обеспечивающие отсутствие поперечного горизонтального смещения продольных ребер) можно считать, что торцовые поперечные ребра имеют по концам шарнирно неподвижное опирание. Поскольку поперечные сечения продольных ребер плиты в пролете поворачиваются в своих плоскостях, а на опорах этого поворота нет, можно заключить, что продольные ребра испытывают кручение. [c.207]

Значения опорных усилий подставляют в формулы (8.29) из формулы (8.27) или (8.28) в зависимости от расчетной схемы криволинейной балки. Используя полученные формулы, строят линии влияния усилий в произвольном сечении однопролетной балки. [c.195]

Для определения трех опорных реакций Ra, Rb, R имеем систему двух уравнений. Привлекаем дополнительное условие (4.7.1). ОгНоси одну лишнюю опсфную реакцию Rb = Ху В результате получим однопролетную балку, показанную на рис. 4.7.4, б. Для полученной однопролетной балки строим эпюру изгибающих моментов Мр от внешней сипы F. Предварительно находим =2/Лс-0,5/F = О, откуда R = 0,25F. Далее [c.149]

Балки, имеющие две опоры, называют однопролетными, двухопорными или простыми (рис. 107, а). Балку, защемленную одним концом и не имеющую других опор, называют консолью или консольной балкой (рис. 107, б). Консолями называют также свешивающиеся за опоры части балки (например, части ВО и Л С на рис. 107, в). Опорные реакции определяют при помощи уравнений статики. [c.156]

На рис. 6-2 показана компоновочная схема монолитного железобетонного фундамента турбогенфатора К-300-240 + ТГВ-300 мощностью 300 тыс. кет. Фундамент выполнен в виде системы поперечных однопролетных одноэтажных рам, связанных поверху продольными балками с выступающими консольными плитами. Фундамент скомпонован с уширенной средней частью на участке расположения конденсатора и цилиндров среднего и низкого давлений турбины. В уширенной части фундамента по обеим сторонам конденсатора ставятся поперечные жесткие стены с нависающими верхними участками, на которых располагаются опорные рамы оборудования. [c.259]

Построить эпюры Qy и Мх- Существенное отличие этой схемы (рис. 5.13, а) от предыдущего примера расчета (рис. 5.8, а) заключается в том, что при рассмотрении однопролетной консольной балки, для определения внутренних силовых факторов с применением метода сечений, мы последовательно рассматривали равновесие той части системы, где отсутствовало опорное сечение. Данное обстоятельство позволило без предварительного определения опорных реакций, вычислить значения внутренних усилий. Так как этот прием, в данном случае, нереализуем, поэтому предварительно необходимо определить полную систему внешних сил, которая включает заданную систему и все опорные реакции. [c.82]

Т а б л и ц а 66. Опорные реакции н изгибающие моменты в консольных и однопролетны-х балках [c.148]

Однопролетная свободно опертая по концам балка (рис. 10.15). Угол наклона касательной на левой опоре будет неопределенным, неопределенной будет величина поперечной силы, хотя известно что она численно равна опорной реакции на левой опоре. у о Р У=о Следовательно, на левом сво-бодно опертом конце балки в граничные условия величины ф и Q не войдут. [c.283]

В случае примьжакня балок к колоннам сбоку различают шарнирное и жесткое решение узла сопряжения. При шарнирном опирании крепле ше не препятствует свободному повороту балки в опорном узле, что определяет работу балки как однопролетной разрезной системы (рис. 50). [c.73]

Балки. При определении деформации и расчета жесткостей статически неопределимых балок плита независимо от ее размеров вводится в расчет на всем протяжении полностью. Давление от плиты на балки проезжей части определяется в предположении, что плита разрезана над осями балок. При ))асчете временной нагрузки разрешается учитывать упругое распределение ее плитой. Многопролетные балки с разными пролетами рассчитываются по ф-лам длп неразрезных балок. Расчетные моменты балок проезжей части с равными пролетами и с упругой заделкой на крайних пролетах разрешается определять след. обр. Все максимальные и минимальные пролетные моменты принимаются равными моментам среднего пролета пятипролетной балки также все максимальные и минимальные опорные моменты принимаются равными моментам средних опор пятипролетной балки. Расчетный момент крайней опоры принимается равным половине расчетного момента средней опоры. Однопролетные поперечные балки рассчитываются как свобод-нолежащие, но арматура на опоре проверяется на опорный отрицательный момент, равный 1/з наибольшего момента в пролете. Общий метод расчета неразрезных балок см. Балки неразрезные. [c.394]

В соответствии с жонструкцией башмака опорная плита его состоит из ряда участков, которые в статическом отйошении могут рассматриваться как консоли, однопролетные и многопролетные неразрезные балки или как плиты, работающие в двух направлениях. Каждый отдельный участок опорной плиты внецентренно сжатой оловны следует рассчитывать tia равномерно распределенную нагрузку по наибольшей ординате эпюры напряжений под плитой, соответствующей рас-, считываемому, участку. Выбор пролетов плит, соотношения между размерами пролетов и консолей при принятой статической схеме и определение толщины цл.иты производятся так же, как и для плит центрально сжатых колонн, согласно указаниям, приведенным выше. [c.176]

Рассмотрим криволинейные в плоскости ху балки с радиусом кривизны R. При этом по концам однопролетных балок предположим наличие шарнирного опирания, допускающего или не допускающего поворота опорных сечений от кручения. Если установлена одна опорная часть (обычно по оси поперечного сечения балки), то она допускает закручивание опорного сеченчя (опирание / на рис. 8.6, а). [c.191]

В качестве основной системы, как и для балок на жестких опорах, будем принимать балку, расчлененную на опорах на ряд однопролетных балок шарнирами, допускающими депланацию (рис. 196,а). Неизвестными при этом будут опорные изгибно-крутя-щие бимоменты. [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...