Штремель

Грант Н. Дж. Межкристаллитное разрушение при высоких температурах. — В кн. Атомный механизм разрушения. Материалы международной конференции по вопросам разрушения в 1959 г. в Свомпскотте. Пер. с англ. Под ред. М. А. Штремеля. М., Металлургиздат, 1963, с. 575—592. [c.194]

Лоу Д. Р. Обзор особенностей микроструктуры при разрушении сколом. — В кн. Атомный механизм разрушения. Пер. с англ. Под ред. М. А. Штремеля. М., Металлургиздат, 1963, с. 84—109. [c.195]

Розенберг В. М., Ползучесть металлов, Металлургия , М., 1969 Джифки НС Р. К-, Механизм межкристаллитного разрушения при повышенных температурах, в сборнике Атомный механизм разрушения>. Материалы Международной конференции по вопросам разрушения, состоявшейся в апреле (12—16) 1959 г. в Свампскотте (США), пер. с англ. под ред. М. А. Штремеля, Металлургиздат, 1963, стр. 593—647. Грант Н. Цж., Межкристаллитное разрушение при высоких температурах, в том же сборнике, стр. 575—592. [c.593]

Штремель М. А, Прочность сплавов.- Дефекты решетки. М. Металлургия, 1982. 278 с. [c.433]

Первым читателем рукописи стал ее научный редактор Б. С. Бокштейн, который сделал ряд важных замечаний и уточнений. Отдельные главы и фрагменты были прочитаны и критически оценены А. А. Варламовым, Е. П. Данелия, В. М. Розенбергом, М. А. Штремелем, замечания которых также были учтены при подготовке окончательной редакции. [c.5]

Э.А. Шапошниковой и всему коллективу кафедры за большую помощь, оказанную при выполнении исследований и подготовке к печати рукописи, за неизменный интерес к данной работе и доброжелательность. Автор также глубоко благодарен профессору М.А. Штремелю за подробный разбор рукописи и ценные замечания. [c.4]

Для отожженного состояния изменение скорости нагрева от 20 до 150°С/мин практически не сказывается на значениях механических свойств. В случае же нагрева деформированной стали больший прирост показателей прочности наблюдается после ускоренного нагрева (150°С/ /мин). Так, после закалки и отпуска при 250°С временное сопротивление разрыву исходной отожженной стали равно 1250 МПа, а деформированной 1410 МПа после более быстрого и 1350 МПа после замедленного нагрева. Однако, как видно из сравнения этих цифр, эффект упрочнения сохраняется и после ддвольно медленного нагрева деформированной стали (20°С/мин). Заметное повышение свойств после термической обработки холоднодеформированного металла отмечалось в работах М.Л. Бернштейна, М.А. Штремеля и др. При этом пластические характеристики сохраняются на доЛаточно высоком уровне, а в некоторых случаях даже возрастают [ 79 — 82]. [c.59]

Явление ориентированного образования зародышей новой фазы объясняется с привлечением энергетических представлений, согласно которым форма и ориентировка этих зародышей в анизотропной среде должны соответствовать минимуму поверхностной энергии при данном объеме, а минимум поверхностной энергии обеспечивается при максимальном сходстве в расположении атомов на соприкасающихся гранях старой и новой фаз (принцип Конобеевского — Данкова). По данным Д. Мак Лина, на когерентной границе а- и 7-фаз поверхностная энергия уменьшается в 3 — 4 раза по сравнению с теми же значениями в случае неориентированного зародыша. В связи с этим критический размер когерентного зародыша аустенита на порядок меньше, чем некогерентного. Естественно, что это приводит к резкому увеличению вероятности образования когерентного зародыша. Выполненные И.Н. Ки-диным, М.А. Штремелем и В.И. Лизуновым расчеты показали, что вероятность появления некогерентного зародыша ничтожно мала по сравнению с когерентным. При этом, в соответствии с изложенным в гл. П, в основном реализуется гетерогенное зарождение "у-фазы, связанное с меньшими затратами энергии. [c.85]

Согласно теоретическим расчетам (В.И. Архаров, М.А. Штремель), наиболее оптимальной формой кристалла, приводящей к минимальной энергии деформации решетки, является пластина или игла. Оценки, выполненные в указанных работах, относятся не только к мартенситному превращению, а и ко всем видам когерентного формирования зародыша новой фазы при фазовых превращениях в твердых телах. Опыт показывает справедливость сделанных предпосьшок и для процессов образования аустенита. [c.85]

В работе [127] фазовый наклеп приводил к изменению свойств аустенита. Имеются и ярутие данные, подтверждающие существование наклепа при а -> 7-превращении, в том числе и в условиях медленного нагрева. При этом, как отмечает М.А. Штремель, явление фазового наклепа следует понимать как возрастание плотности дислокаций, которое может и не сопровождаться заметным упрочнением. Высокая температура не препятствует возникновению дислокаций при фазовом наклепе, она лишь создает благоприятные условия для их последующей аннигиляции. На основании изложенного можно утверждать, что происхождение высокой плотности дефектов в аустените после завершения фазового превращения обусловлено, во-первых, их наследственной передачей из а-фа-зы и, во-вторых, дополнительным генерированием за счет фазового наклепа при а -> 7-превращении. Очевидно, дислокации будут зарождаться на границе раздела а- и 7-фаз и накапливаться вблизи фронта а -> 7-превращения вследствие значительных искажений, возникающих вблизи поверхности раздела фаз из-за разности их удельных объемов. [c.113]

Авдеенко A.M., Штремель M.A. // Металлофизика. 1990. Т. 12, № 2. С. 94—96. [c.367]

Большую помощь авторам в улучшении учебника оказали рецензен ты коллектив кафедры металловедения высокопрочных сплавов МИСиС, руководимый профессором М А Штремелем и профессор Ю А Баш НИН Им авторы приносят свою особую благодарность [c.6]

Рис 7 Деформируемость (а) и изменеяне размеров (б) неметаллических включе иий (и в ) при горячей пластической деформации (М А Штремель) [c.22]

Механизм воздействия неметаллических включении на свойства ста ли обоснован и обобщен в работах М А Штремеля которые кратко [c.23]

Различие в устойчивости упрочнения при фазовом наклепе и при пластической деформации связано с многократ ностью деформации при полиморфном превращении в раз личных системах скольжения и образованием более равно мерной дислокационной структуры (М А Штремель, И Н Кидин) [c.312]

Штремель М А — МиТОМ 1980 № 8 с 2—6 Справочник марок сталей Пер с нем М Металлургиздат 1963 1922 с [c.401]

Бериштейи М. Л., Штремель М. А. О наследственном влиянии наклепа на свойства стали. — Физика металлов и металловедение, т. 15, вып. 1, 1963, с. 82, [c.404]

Штремель М. А. Прочность сплавов. Ч. 1. М. Металлургия, 1982. [c.46]

Штремель М.А. Прочность сплавов. В 2-х частях.— М. МПСПС. Часть 1. Дефекты решетки.— 1999.— 384 с. Часть 2. Деформация.— 1997.— 527 с. [c.400]

Авдеенко A.M., Штремель M.A. Диссипативные структуры в системе дислокации // Металлофизика. 1990. Т. 12, № 2. С. 94-96. [c.110]

Классическая и дислокационная теория хрупкого разрушения.—В кн. Атомный механизм разрушения. Материалы международ. конф. по вопр. разрушения, состоявшейся в апреле 1959 г. в Свомпскотте (США). Пер. с англ. Под ред. М. А. Штремеля. М., Металлургиздат, 1963, с. 170—184. [c.85]

Атомный механизм разрушения. Материалы Международной конференции по вопросам разрушения, состоявшейся в апреле 1959 г. в Свомпскотте (США). Пер. с англ. Под ред. М. А. Штремеля. М., Металлургиздат, 1963, 660 с. [c.209]

Штремель Г. X, Эксплуатация и ремонт электромеханического оборудования, М,, 1964. [c.245]

Штремель Г. X. Грузоподъемные машины. Изд-во Высшая школа , 1969, [c.245]

Штремель Г. X. Грузоподъемные машины. М., Высшая школа, 1969. 222 с. [c.182]

Чарльз Дж, Р. В сб. Атомный механизм разрушения . Пер. с англ. под ред. М. А. Штремеля. Металлургиздат, М., 1963. [c.264]

Штремель Г. X. Грузоподъемные машины, Высшая школа , 1963. [c.324]

Штремель М. А. Инженер в лаборатории. М. Металлургия, 1983. 128 с. ил. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...