Режимы однопроходная

Режимы однопроходной сварки по слою флюса одиночным электродом на формирующей подкладке [c.447]

Рис. 8.14. Временные и спектральные характеристики излучения волоконного ВКР-лазера (штриховые линии) и в режиме однопроходной генерации (сплошные линии). Шкала интенсивностей произвольная [104].

Режимы однопроходной двухсторонней полуавтоматической сварки под флюсом стыковых швов [c.168]

Для выполнения этих условий в качестве основного критерия расчета параметров технологии и режимов однопроходной и многослойной сварки длинными участками принимают скорость охлаждения хЮо околошовной зоны. Эту скорость выбирают в зависимости от толщины металла и конструкции соединения внутри интервала скоростей ДаУопт (и соответствующих им длительностей + котором достигается оптимальное сочетание механических свойств. в зоне термического влияния и шве. Чтобы предупредить опасность образования холодных трещин скорость охлаждения Шо следует назначать с учетом допустимой [c.44]

Режимы однопроходной двусторонней полуавтоматической сварки СТЫКОВЫХ швов на постоянном токе обратной полярности проволокой диаметром , 6 мм [c.409]

РЕЖИМЫ ОДНОПРОХОДНОЙ СВАРКИ ОБЛИЦОВОЧНОГО слоя МЕТОДОМ СДВОЕННОГО ЭЛЕКТРОДА (ТОК ПОСТОЯННЫЙ, ПОЛЯРНОСТЬ - ПРЯМАЯ), НАПРЯЖЕНИЕ ДУГИ За - 40 в, СКОРОСТЬ СВАРКИ 16 м/ч) [c.285]

Ориентировочные режимы однопроходной двусторонней полуавтоматической шланговой сварки стыковых швов проволокой диаметром 2 мм [c.282]

Режимы однопроходной двусторонней полуавтоматической шланговой сваркн стыковых швов проволокой диаметром 1,6 мм [c.282]

При сварке малоуглеродистой стали нодпарочный шов должен выполняться алектродами марки Э42 или Э42д по ГОСТу 9467-60, Нормальные режимы однопроходной автоматической сварки по ручной подварке приведены в табл. 24, форсированные — в табл, 25. [c.214]

Режимы однопроходной сварки таврового соединения при вертикальном положении стенки приведены в табл. 33, того же соединения в лодочку — в табл. 34. [c.225]

Режимы однопроходной автоматической аргоно-дуговой сварки стыковых соединений алюминиевых сплавов неплавящимся (волы )рамовым) электродом [c.648]

Рис. 10.21. Влияние режима однопроходной сварки на схему кристаллизации швов, угол срастания кристаллитов 6°/2 в центре шва и кр - критический темп сопротивляемости образованию ГТ в ТИХ]

Режимы однопроходной сварки облицовочного слоя методом сдвоенного электрода (ток постоянный, полярность прямая) [c.102]

Сварку выполняют постоянным током обратной полярности. При сварке переменным током, даже с применением осциллятора, металл сильно разбрызгивается, плохо формируется шов, механические свойства соединения оказываются неудовлетворительными. В табл. 8 приведены режимы однопроходной сварки стыковых соединений листовой меди. Режимы сварки не могут быть точно заданы, так как для получения качественного сварного соединения, начиная с толщины металла 4 мм, уже необходим предварительный подогрев свариваемых кромок. Чем больше толщина свариваемого металла и габариты изделия, тем выше температура подогрева, а чем выше подогрев, тем на меньшую силу тока нужно ориентироваться. Для приведенных в табл. 8 толщин меди температура подогрева составляет 250—350° С. [c.24]

Режимы однопроходной электродуговой сварки стыковых соединений меди металлическим электродом [c.25]

Режимы однопроходной сварки стыковых соединений латуни графитовым электродом [c.55]

Сварка может быть однопроходной и многопроходной. Предпочтительнее пользоваться однопроходной как более производительной и обеспечивающей лл чшие механические свойства. Режимы однопроходной сварки стыковых соединений алюминия угольным электродом приведены в табл. 38. Сварку выполняют на подкладках, только в нижнем положении или с наклоном к горизонту не более 15°, причем ведут ее на подъем, так как сварка на спуск вызывает перегрев расплавленного металла, а также мелкие трещины и поры. [c.105]

Режимы однопроходной ручной сварки угольным электродом стыковых соединений алюминия без разделки кромок [c.105]

Тем не менее этот результат важен, так как он позволяет производить независимые измерения коэффициента усиления потенциального параметрического генератора, пользуясь режимом однопроходного усилия (т. е. генератор минус резо-наторные зеркала). [c.192]

Проведенные на сталях исследования (см. гл. IV и V) показали, что типичное для сварки и противоположное по своему характеру влияние роста зерна и неполноты гомогенизации аустенита на устойчивость его при непрерывном охлаждении особенно резко проявляется при однопроходной сварке листов толщиной 10—20 мм или наплавке на эти листы при относительно высоких значениях погонной энергии дуги (5—10 ккал/см и выше). Кроме того, при этих режимах начинают достаточно четко выявляться индивидуальные особенности сталей в отношении роста зерна при сварке и в то же время еще сохраняется относительно высокая степень неодноро/щости аустенита. В связи с этим при построении подавляющего большинства диаграмм превращения аустенита при непрерывном охлаждении (анизотермические или термокинетические диаграммы) в качестве стандартных целесообразно принимать скорости нагрева 150— 250 град сек, так как они отвечают указанным выше условиям. Для сплавов титана по тем же соображениям, а также и с учетом того, что на производстве наиболее распространены листовые материалы толщиной 1— Ъмм, стандартную скорость нагрева принимают равной 250—350 град секу что соответствует режимам однопроходной сварки титана толщиной 3— [c.55]

Анализ влияния длительности t" пребывания околошовной зоны выше Ас в период охлаждения при малой постоянной длительности f (1,5 сек) показывает (см. рис. 63), что при t до 10 сек рост зерна при Тшах=-1300° незначителен. С увеличением t" от 20 до 70 сек размер зерна резко возрастает, а при дальнейшем увеличении t" размер зерна изменяется мало. Однако необходимо учитывать, что при однопроходной сварке и наплавке отношение t" t обычно колеблется в пределах от 3 до 4 и практически мало зависит от толщины металла, погонной энергии дуги и способа сварки (см. табл. 2). Этим условиям данные рис. 63 удовлетворяют только при i +i < 10 сек, т. е. для режимов однопроходной сварки листов толщиной не более 5—8 мм и наплавки на малых погонных энергиях, когда индивидуальные особенности сталей в отношении склонности к росту зерна еще не проявляются и на размер зерна основное влияние оказывает f (или W . [c.125]

Для того чтобы обеспечить характерную для сварки высокую устойчивость аустенита, нами при построении диаграмм анизотермического превращения в качестве стандартных были выбраны также условия нагрева и t ), при которых достаточно отчетливо начинают проявляться индивидуальные особенности сталей в отношении склонности к росту зерна. Как указывалось в 2 гп. III, эти условия соответствуют режимам однопроходной сварки стали средней толщины. [c.186]

Для выполнения этих условий в качестве основного критерия расчёта параметров технологии и режимов однопроходной и многослойпо11 сварки длинными участками следует принимать скорость охлаждения 1У околошовной зоны, выбираемую в зависимости от толщины металла и конструкции соединения внутри интервала скоростей АИ овт (и соответствующих им длительностей в котором обеспечивается оптимальное сочетание механических свойств зоны термического влияния и шва. Для предупреждения опасности образования холодных трещин должна назначаться с учётом которая в зависимости от типа ст 1лп и жесткости сварного соединения может в большей или меньшей мере ограничивать диапазон приемлемых скоростей охлаждения внутри интервала АИ (см. грунны а я б сталей на рис. 153). Значения А и устанавливают методами, указанными выше (п. 1). [c.250]

При сварке низкоуглеродистых горячекатаных (в состоянии поставки) сталей при толш,ине металла до 15 мм па обычных режимах, обеспечивающих небольшие скорости охлаждения, структуры металла шва и околошовной зоны примерно такие, как было рассмотрено выше (рис. 109). Повышение скоростей охлаждения при сварке на форсированных режимах металла повышенной толщины, однопроходных угловых швов, при отрицательных температурах и т. д. может привести к появлению в металле шва и околошовной зоны закалочных структур на участках перегрева и полной и неполной рекристаллизации. [c.217]

При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, используя при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок повышенный сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве, которую при выборе режима сварки во избежание перелегирования шва следует проверять расчетом. [c.253]

Присадка подается короткими возвратно-поступательными движениями и должна находиться под возможно меньшим углом к изделию. Конец прутка опирается на край расплавленной ванны. Однопроходная сварка выполняется без колебательных движений. Присадочная проволока берется того же состава, что и основной металл. Поверхность свариваемого изделия и присадочной проволоки подготавливается под сварку. Для сварки применяется Аг марки Б ГОСТ 10157—62 (Аг 99,96%). Сварка вольфрамовым электродом ведется на переменном токе при определенных режимах, указанных в табл. 6. При стыковой сварке металла толщиной 1—1,5 мм с отбортовкой без присадки сила тока снижается на 10—15%. [c.102]

Длительность пребывания металла выше некоторой температуры Т выражается на рис. 7.8 отрезком Определим зависимость t от параметров режима сварки для двух случаев наплавки на массивное тело и однопроходной сварки встык. [c.216]

Экспериментальные исследования сварочных деформаций и напряжений проводят на образцах, свариваемом объекте или его модели. Используя различные приемы моделирования, можно добиться воспроизведения процессов образования сварочных деформаций и напряжений на лабораторных образцах небольших размеров вместо реальных сварных конструкций. Правила масштабного моделирования основаны на подобии модели и натуры [4] предусматривается изготовление модели из того же металла, что и исследуемый объект, обеспечиваются подобия геометрических параметров сварного соединения, режимов сварки, температурных полей, деформаций и перемещений модели и натуры. Этими условиями можно пользоваться для моделирования напряжений и деформаций при однопроходной и многослойной сварке, а также для моделирования сварочных деформаций и перемещений, возникающих в процессе электрошлаковой сварки прямолинейных и кольцевых швов. [c.419]

Отличительной чертой таких усилителей является то, что активные среды используемых лазеров работают в режиме значит, насыщения, а следовательно, и большого усиления. При этом могут использоваться как однопроходные (однонаправленные) УЯИ, так и двух- и более проходные. [c.244]

Двусторонняя однопроходная сварка обеспечивает более высокое качество швов вследствие уменьшения влияния на него изменения режимов сварки и точности сборки стыков (табл. 7.16). [c.219]

Режимы ручной однопроходной сварки меди покрытыми электродами [c.270]

Ориентировочные режимы ручной однопроходной сварки мели покрытыми электродами [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...