Отклонения приближённых характеристик

Проверка системы может осуществляться как в замкнутой, так и в разомкнутой схемах. В первом случае вся работа направлена на отыскание причин отклонения от нормы основных характеристик системы. Этот метод в принципе приближается к идеальному виду испытания, так как поддерживается реальный рабочий режим системы. Однако вследствие оперативных ограничений, а также в связи с трудностью определения в общей схеме характеристик каждого звена в отдельности часто оказывается необходимым исследовать функции каждого элемента системы. Так, например, проверка нейтрализации мощного высокочастотного усилителя требует приведения в нерабочее состояние части системы. Проверка как в замкнутой, так и в разомкнутой схемах влечет за собой проверку основных частей системы в этом смысле она отличается от третьего метода, заключающегося в последовательном исследовании каждой из контрольных точек системы. Этот метод, если только он не основывается на логическом приближении (подразделение системы при каждом испытании на две части — исправную и неисправную) к неисправному элементу, может потребовать большой затраты времени в случае применения его для очень сложной системы. [c.59]

Отклонения от линейной зависимости яркость объекта — яркость изображения происходят в верхней части характеристики, когда дифракционная эффективность приближается к максимальному значению. Отклонения от линейной зависимости возникают также в начальной области характеристики вследствие шума голограммы, основная причина которого — рассеяние света вследствие зернистой структуры слоя, в особенности после отбеливания. [c.219]

Приведенная выше схема струи является условной, так как формирование потока происходит иначе, чем при истечении турбулентной струи из отверстия. Однако имеются следующие основания для принятия данной схемы при приближенных расчетах характеристик течения, получающегося при взаимодействии струй в элементах рассматриваемого здесь типа. Значения угла отклонения оси результирующей струи от оси канала питания, получаемые расчетом по предлагаемой методике, хорошо согласуются с опытными его значениями. Вместе с тем из опытных данных следует, что в рассматриваемой струе уже при небольшом удалении от места, где встречаются исходные струи, профили распределения скоростей приближаются к тем, которые характерны для одиночных турбулентных струй, вытекающих из каналов. Например, по данным работы [53] смешение струй практически заканчивается на расстоянии от точки пересечения осей каналов питания и управления, определяемом величинами 1,5/г —2/г, и на расстоянии 3,5А — 4/г профили скоростей уже становятся симметричными. На рис. 11.6,6 представлены совмещенные кривые распределения скоростей в сечении струи, отстоящем на расстоянии /г =12, построенные по опытным данным, приведенным в работах [100, 101] для плоского струйного элемента, у которого Яо=2,5 мм и п = 5 мм. Кривая / на рис. 11.6,6 относится к случаю, когда отсутствует управляющее воздействие и имеется лишь одиночная турбулентная струя, вытекающая из канала питания. Кривая 2 на этом рисунке получена при отклонении струи, вытекающей из канала питания, струей, вытекающей из канала управления, на угол а 7°. В последнем случае профиль скоростей лишь несколько шире, что связано с увеличением массы движущихся частиц. По форме же данная характеристика почти не отличается от характеристики, полученной для одиночной турбулентной струи. [c.120]

Объемный вес находится в обратной зависимости от истинной и кажущейся пористости,, приближаясь к величине удельного веса по мере уменьшения пористости материала. При повышении пористости изделия его объемный вес уменьшается (см. табл. 21). Сравнительная несложность определения объемного веса делает его массовой характеристикой степени уплотнения материала в обжиге. Отклонения в технологическом процессе (например, для ша- [c.159]

В настоящее время в институте Энергосетьпроект разработан и внедряется в типовое проектирование еще один вариант автоматического ограничителя перегрузок АОП, структурная схема которого представлена на рис. 24,6. Измеритель перегрузки ИП выявляет абсолютное значение и знак отклонения тока ротора (статора) относительно некоторой заданной уставки +А/ — перегрузка, — А/ — недогрузка. Сигнал, пропорциональный перегрузке, подается на вход модели температуры МТ, состоящей из нелинейного преобразователя НП и инерционного элемента ИЭ. Использование инерционного звена вместо интегрального приближает модель к реальному физическому объекту. Тем самым повышается точность моделирования, особенно ощутимая в зоне небольших кратностей перегрузок, которые встречаются наиболее часто. Наличие нелинейного преобразователя с регулируемой нелинейностью позволяет подобрать практически любую заданную характеристику МТ. Выход модели температуры фиксируется пороговым элементом ПЭ, который формирует воздействие на разгрузку через логический элемент типа И при условии наличия перегрузки, контролируемой выявлением знака перегрузки ВЗП. В случае недогрузки формируется сигнал на возврат системы возбуждения в исходный режим. Неуспешное действие канала разгрузки контролируется элементом независимой выдержки времени ЭВ, который формирует сигнал на входе в схему защиты генератора, через логический элемент типа НЕ, деблокируемый при наличии перегрузки. Применение АОП по структурной схеме рис. 24,6 позволяет полнее использовать перегрузочные возможности машины. [c.54]

Таким образом, если целевая функция Qn становится равной О, то реальные характеристики приближаются к желаемым с отклонением ие более Ra и оптимизация заканчивается. Функция [c.97]

Среднее квадратическое отклонение — характеристика рассеяния размеров деталей в партии. По измеренным значениям размеров деталей, обработанных при одинаковых условиях, строится график. Предварительно все детали распределяют на 6-10 групп, у которых действительные размеры находятся в определенном интервале. В каждом интервале подсчитывают средний размер и откладывают его на горизонтальной оси, а количество деталей в группе — на вертикальной оси. Соединяя точки, получают ломаную линию, которая выражает фактическое распределение размеров. При увеличении количества деталей в выборке и числа интервалов линия приближается к пунктирной кривой, называемой теоретической кривой распределения размеров. [c.56]

В этом случае зависимость момента сопротивления Мс = (Яд) идет круче зависимости среднего значения эффективного вращающего момента дизеля = /г ( д) (рис. 57, а). Точка пересечения этих характеристик соответствует установившемуся режиму работы М = Мс с заданной частотой вращения коленчатого вала п . При отклонении частоты вращения в сторону йд < о появляется избыточный вращающий момент, так как при Мд > Мс частота вращения вала возрастает, приближаясь к п = При Яд > щ происходит обратный процесс. Чем больше угол 0 между касательными к характеристикам в точке их пересечения, тем больше собственная устойчивость дизеля как регулируемого объекта. [c.109]

Очевидным недостатком всех этих формул является то, что они не учитывают реально существующих систематических отклонений профиля ветра при ненейтральной стратификации от логарифмического закона. Кроме того, даже в самом нижнем слое, в котором температурная стратификация играет очень малую роль, соответствующие профили не приближаются к тем, которые наблюдаются в отсутствие градиентов температуры (в частности, экстраполяция профиля ветра до значении и(2о)=0 приводит здесь к значению 2о, зависящему от степени устойчивости, т. е. уже не являющемуся объективной характеристикой подстилающей поверхности). [c.395]

Для получения постоянной амплитудной характеристики пьезоэлектрические головки должны быть нагружены повышенным сопротивлением — порядка нескольких мегаом, чтобы предотвратить слишком ранний завал низких частот. Поскольку характеристики записи по стандарту RIAA приближаются к постоянной амплитуде, выходной сигнал пьезоголовки довольно равномерный во всем звуковом спектре. Причем иногда используется встроенная механическая коррекция для устранения небольшого отклонения от постоянной амплитуды . [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...