Устойчивост Сопла

Основной принцип устойчивого процесса горения в любой горелке, использующей газообразное топливо и газообразный окислитель, — соответствие скорости истечения газов из сопла и скорости распространения фронта пламени в данной системе [c.312]

Такое явление особенно характерно для летательных аппаратов, стартующих или опускающихся в атмосферах планет. Стремление получить максимальное аэродинамическое качество заставляет в момент взлета создавать наибольшую подъемную силу, в том числе за счет составляющих силы тяги управляющих двигателей либо путем поворота сопла основных (маршевых) двигателей. При этом в течение некоторого промежутка времени оперение (крыло) может испытывать наибольшее воздействие от газовых струй. В неблагоприятных условиях не исключается потеря устойчивости аппарата. Из сказанного следует важность достаточно точной оценки изменения коэффициента подъемной силы несущей поверхности от воздействия струй. Это изменение определяется разностью коэффициентов подъемных сил, получающихся при воздействии соответственно возмущенного [c.371]

Углеграфитовые материалы достаточно прочны, хорошо выдерживают колебания температуры и обрабатываются. При невысоких температурах они устойчивы против воздействия большинства химически агрессивных веществ и разрушаются только горячими растворами сильных окислителей. Благодаря этим свойствам широко используются при изготовлении различных деталей н аппаратов плиток, блоков для футеровки резервуаров, травильных ванн, чанов и варочных котлов, бумажной промышленности, башенной химической аппаратуры и т. п. Из пропитанного графита и графитопласта АТМ-1 (антегмита) изготовляют нагреватели, конденсаторы, испарители, холодильники для производства соляной кислоты, гипохлорита натрия, уксусной кислоты, ароматических и алифатических углеводородов, форсунки, сопла для впрыскивания и распыления агрессивных жидкостей, угольные инжекторы, краны, детали насосов и трубопроводов, фитинги, кольца Рашига и другие изделия. [c.387]

Ширина сопла управления Су, расход Qy и давление Ру потока управления. По мере увеличения ширины сопла управления уменьшается мощность управ-ляюш его потока и повышаются коэффициенты усиления струйного элемента по давлению, расходу и мощности. Соответствующим расположением сопла управления относительно сопла питания (выбором размера с) и увеличением его ширины, а также выполнением диффузора на выходе сопла питания можно добиться того, что элемент будет переключаться и без потока управления — только закрытием или открытием управляющего канала. Однако чем выше коэффициент усиления, тем ниже устойчивость струи. [c.295]

Б. В зависимости от вида выполняемой логической функции или от конкретного перехода пневмореле из одного устойчивого состояния в другое (при выполнении одной и той же логической функции) или от смены направления течения газа в соплах в переходном режиме процесс наполнения камеры может заменяться ее опорожнением. При этом для исключения мнимых выражений предусмотрен переход от величин вида у Pi (Pj Рг) величинам [c.82]

Интересны результаты испытания форсунки БПК малой производительности с диаметром выходного сопла 2,5 мм. Расход топлива менялся от 50 до 230 кг час, а давление соответственно — от 16,4 до 19,5 ати. Длина факела составляла 0,675 м при минимальной и 1,86 ж при максимальной нагрузке. Избыток воздуха составлял от 1,5 до 1,22. При всех нагрузках горение было устойчивым, топливо выгорало полностью. При давлении 15 ати и диаметре выходного [c.124]

Свободный горящий факел называется устойчивым в том случае, когда не происходит проскока пламени в горелочное сопло, а также отрыва или срыва пламени. [c.135]

Факел бывает устойчивым при условии равенства нормальной скорости воспламенения и и скорости горящей смеси w , находящихся в динамическом равновесии у кромки выходного сечения сопла. Достижение равенства этих скоростей зависит от многих условий и поэтому теория устойчивости открытого факела разработана недостаточно. Как известно, нормальная скорость воспламенения и зависит от состава горючего газа, от количества первичного воздуха в смеси и от температуры смеси. [c.135]

Температурный уровень горючей смеси у кромки сопла определяется поступлением тепла из зоны реакции и теплоотдачей в окружающую среду и стенке сопла. Характер распределения скоростей горючей смеси в выходном сечении сопла также оказывает существенное влияние на устойчивость факела характер этого распределения, как известно, неодинаков для ламинарного и турбулентного потоков. Таким образом, вопрос об устойчивости факела теснейшим образом связан с явлением гидродинамического и теплообменного характера. [c.135]

В силу указанного, устойчивость горения ограниченного факела значительно выше. Срыв пламени практически исключается, зато более вероятно возникновение проскока пламени. Если применительно к открытому факелу вопрос его устойчивости обусловлен явлениями, происходящими у кромки сопла, то в факеле, горящем в ограниченном пространстве, условия, обеспечивающие устойчивость горения, носят иной характер, так как даже при отрыве от сопла факел может быть вполне устойчивым. Практически в печах горелочные устройства работают таким образом, что воспламенение начинается на некотором расстоянии от среза сопла, что предохраняет сопло от разрушения и исключает возможность проскока, если сжигается частично подготовленная смесь. [c.157]

Изложенные соображения о пульсационном характере конденсационного процесса в конфузорных каналах при дозвуковых скоростях, интенсификации турбулентности перед зоной Вильсона, а также о частичном вырождении пульсаций при появлении устойчивых мелких капель проверялись экспериментально в суживающемся сопле. Пульсации полного и статического давлений измерялись специальными малоинерционными микрозондами (см. гл. 2). Предварительно зонды тарировались в статических и динамических условиях. Амплитуды пульсаций измерялись на различных частотах в пределах [=1,5-Ьб кГц, при достаточно высокой начальной турбулентности потока т 2- 6 % и постоянных числах Маха (Mi = 0,65) и Рейнольдса (Rei = 2,3-10 ). Последнее определялось по формуле [c.195]

Основным рабочим органом машины является фреза (рис. 112). Фреза состоит из сварного полого сердечника 1, имеющего по бокам две полуоси 2 для крепления ротора фрезы и бобышек 3, к которым крепится зуб фрезы. Зуб фрезы составной он состоит из лопасти 7, подкладки 5 и подрессорника 4. Такая конструкция зуба делает его эластичным и устойчивым при работе. Конец лопасти обваривается износостойким сплавом. Зуб фрезы поставляется к машине в двух вариантах. Для работы на гравии зуб имеет жесткую конструкцию, для работы на мягком грунте — пружинистую. Фреза крепится на подшипниках, которые установлены на раме. Рама шарнирно закреплена на шейках цапф главного редуктора и поддерживается двумя гидроцилиндрами. Рама состоит из двух кронштейнов, соединенных балкой. Балка изготовляется из трубы и служит одновременно распределителем для битумной системы. На балке устанавливаются сменные сопла. [c.188]

Для повышения гидравлической устойчивости системы избытки напора, имеющиеся в сети, должны поглощаться постоянными сопротивлениями (сопл элеваторов, диафрагм) или регулировочными вентилями и задвижками малого диаметра, установленными на групповых или местных тепловых подстанциях (пунктах) или у теплопотребляющих приборов абонентов. В сети следует максимально снижать потери напора, работая с полностью открытыми задвижками, [c.348]

Пределы изменения р и в неравенствах (9.7) и (9.8) заданы с учетом результатов математического моделирования и оптимизации турбины и конденсирующего инжектора. Неравенство (9.9) соответствует условию последовательного осуществления процессов расширения рабочего тела в ступенях турбины, а (9.10)— сверхзвуковому истечению из парового сопла конденсирующего инжектора, необходимому для поддержания в последнем устойчивого рабочего процесса. [c.161]

При работе механических форсунок с увеличением скорости истечения сплошная струя топлива распадается на капли. Изменение формы капель в процессе их распада можно проследить по микрофотографиям, приведенным на рис. 4 [7]. С повышением скорости истечения топлива распад струи происходит на некотором расстоянии от сопла, и основной причиной распада является потеря устойчивости струи вследствие осесимметричных колебаний. Дальнейшее повышение скорости истечения приводит к возникновению волновых колебаний, которые интенсивнее воздействуют на струю, и поэтому распад жидкости происходит ближе к соплу и на более мелкие капли. При высоких относительных скоростях истечения топлива уже невозможно заметить какие-то строго периодические волновые колебания. Деформации струи становятся запутанными с образованием. на ее поверхности малых волн, в результате воздействия которых [c.12]

Аналитические исследования действия волновых колебаний на цилиндрическую струю и пленку показали, что пленка является менее устойчивой, чем сплошная струя, и для ее распада требуется значительно меньшая затрата энергии. Поэтому распыли-вание топлива на капли центробежными форсунками непосредственно у сопла без образования пленки происходит при меньшем давлении, чем при распыливании струйными форсунками. [c.14]

В последнем уравнении два коэффициента ц.(, и фв неизвестны. Связь между ними может быть установлена на основании принципа максимального расхода [5]. Согласно этому принципу в сопле центробежной форсунки устанавливается воздушный вихрь таких размеров, при которых коэффициент расхода при принятом напоре принимает максимальное значение, и эти размеры вихря обеспечивают устойчивое течение жидкости. Дифференцируя выражение (21) для идеальной жидкости по фз [c.47]

Приведенные материалы показывают, что степень рециркуляции газов может значительно изменяться в зависимости от избытка воздуха, влажности твердого топлива и других причин, при которых изменяется суммарный объем продуктов горения. Минимальная степень рециркуляции определяется опасностью обгорания сопл, через которые газы вдуваются в топку, а также опасностью ускорения наружной коррозии экранных труб и возрастания содержания окислов азота в продуктах горения. Увеличение рециркуляции (прежде всего при работе с низкой нагрузкой) ограничивается обычно условиями устойчивого и экономичного сжигания топлива. Поэтому регулирование температуры пара промежуточного перегрева с помощью рециркуляции дымовых газов не всегда возможно в достаточно широких пределах и прежде всего при работе котлов в условиях, отличающихся от проектных. У многих типов котлов сверхкритического давления предусмотрены и другие методы регулирования, однако наличие рециркуляции газов считается полезным и у них (см. табл. 3-1). [c.113]

Метод качественного регулирования (регулирование дросселированием). При этом методе один или несколько распределительных клапанов при различных высотах подъема предоставляют площади для прохода пара, достаточные для устойчивой работы турбины как при холостом ходе, так и при расчетной мощности. При этом методе пар направляется в общую сопловую камеру ко всем установленным в ней соплам. [c.158]

Примечание. Горелки ИГК с пластинчатыми стабилизаторами устойчиво работают без отрыва и проскока пламени в сопло а диапазоне давлений от 100 —200 до 6 000 мм вод. ст. Горелки ИГК могут инжектировать весь воздух, необходимый для сжигания природного газа, при разрежении в топке 1—2 мм вод. ст. Горелки ИГК изготовляются прямыми и угловыми на Московском газовом заводе. [c.92]

Во всех опытах в зоне выхода из сопла наблюдался устойчивый двухмерный поток. В этой зоне распределение средней плотности струи оценивалось на основе интерферограмм. [c.74]

Поперечный вдув струй в сносящий поток представляет практический интерес в связи с разнообразными приложениями, начиная от разбавления продуктов сгорания воздухом в камерах сгорания (КС) газовых турбин и заканчивая аэродинамикой реактивной струи при переходе самолета вертикального или укороченного взлета и посадки с режима подъема на крейсерский режим. При вдуве струи в сносящий поток наблюдается сложная картина течения [1, 87]. Поперечное сечение струи принимает почкообразную форму и состоит из двух вихрей, закрученных в противоположные стороны. Основной поток, обтекая струю, формирует зону обратных токов. Возникающие зоны возвратных течений могут быть использованы для стабилизации фронта пламени в прямоточных КС авиационных двигателей. Генератором стабилизирующей струи служит вихревой воспламенитель [141] (см. п.7.1). Преимущества этих систем — высокая надежность запуска и устойчивая работа в щироком диапазоне изменения физических и климатических условий. В этом случае стабилизация осуществляется на высокотемпературном факеле — закрученном потоке продуктов сгорания, истекающих из сопла-диафрагмы с трансзвуковой скоростью, что может быть использовано для воспламенения сносящего потока топливо-воздушной смеси. При [c.359]

Смена устойчивостей 145 Соотношение Эйнштейна 332 Сопло Лаваля 504 Спиновая дето1ьчция 684 Струя вязкой жидкости, затопленная 118 [c.732]

Уменьшение диаметра отверстия выхода сопла Лаваля по сравнению с диаметром струи, истекающей из него, связано с тем, что работа высоконапорного газа в режиме недорасширения более устойчивая, чем работа в режиме перерасширения, когда внутри диффузора сопла появляются скачки уплотнения. Уменьшение диаметра отверстия сопла обеспечивает некоторую авторегулировку эжектора на критических режимах работы при колебаниях давления низконапорной среды и противодавления на выходе аппарата вплоть до уровня запирания, который характеризуется тем, что при снижении противодавления расход низконапорной среды не изменяется. [c.226]

Для повышения устойчивости процесса горения и его температурного уровня применяют замкнутые системы пылеприготов-ления с подачей сушильного агента после циклонов в сбросные сопла 15. Транспортирование подсушенной готовой пыли осуществляют горячим воздухом, подаваемым дутьевым вентилятором 13 или специальным вентилятором горячего дутья. Эти системы рекомендуется использовать для углей влажностью Wp = 30 -i- 40 %. [c.50]

Pexfimi движения жидкости в струе может быть ламинарным и турбулентным, На практике в подавляющем большинстве случаев приходится иметь дело с турбулентным режимом течения, так как струи жидкости быстро теряют устойчивость. Например, затопленная струя теряет устойчивость уже цри числе Рейнольдса, равном 40 -t-SO (число Рейнольдсе вычисляется по скорости жидкости на срезе сопла и диаметру сопла ). [c.34]

При работе агрегата главным центробежным масляным насосом, расположенным в переднем блоке, производительностью 2390 л/мин масло под давлением 12 МПа подается в систему смазки. Устойчивость работы насоса обеспечивается инжектором, создающим подпор во всасывающем патрубке насоса, который расположен на раме-маслобаке. Масло из системы нагнетания главного масляного насоса проходит через сдвоенный обратный клапан и разделяется на три потока на охлаждение через-регулятор давления, ,после себя", подстроечный дроссель и блок насосов с подогревом масла к соплу инжектора насоса и в систему регулирования (силовое масло) в систему регулирования (масло постоянного давления) через регулятор давления, ,после себя". Регулятор давления, ,после себя" поддерживает примерно постоянное давление 0,6 МПа. При превышении давления масла перед маслоохладителем часть масла стравливается предохранительным клапаном в раму-маслобак. После масло с температурой не более 323 К разделяется на три потока к винтовым насосам для уплотнения нагнетателя на смазку опорно-упорного подшипника нагнетателя через обратный клапан на смазку подшипников турбогруппы через дроссельный клапан, снижающий давление масла до 0,1 МПа, и обратный клапан. Масло поступает к вкладышам подшипников турбогруппы через регулируемые дроссели, с помощью которых устанавливают необходимый расход масла под давлением до 0,06 МПа. [c.117]

В двухтруб1ных отопительных системах равномерность прогрева нагревательных приборов улучшается с увеличением расхода воды в отопительной системе, что может быть достигнуто путем повышения коэффициента смешения. Однако во избежание частых смен сопел необходимо производить подбор диаметра сопла, исходя из использования устойчиво располагаемого перепада давления на вводе, при нормальном расходе сетевой воды. В тех случаях, когда можяо определить, что рас-278 [c.278]

Базовая система уравнений (1) — (10) описывает динамику всех возможных переходов из одного устойчивого состояния модуля в другое в зависимости от вида выполняемой логической функции и изменений внутренних состояний пневмореле, характеризующихся движением мембранного блока, квазистационар-ными процессами адиабатического течения газа в дросселях и изотермическими изменениями параметров состояния газа в камерах. Практически в связи с тем, что многие переходы не вызывают изменения внутренних и внешних состояний модуля или же являются идентичными, нет необходимости исследовать динамику всех переходов. Например, в модуле, выполняющем функцию И [8], подача единичного входного сигнала в сопло не вызывает изменения даже внутреннего состояния пневмореле, а подача единичного входного сигнала в глухую камеру приводит к перемещению мембранного блока из одного крайнего положения в другое, но не изменяет внешнего состояния модуля. Примеры идентичных переходов будут приведены ниже. [c.81]

Расстояние выходного сечения сопла от выходного сечения амбразуры выбирается из условия полного заполнения канала амбразуры струей вторичного воздуха при ее расширении с углом раскрытия а= 18—20° (рис. 4-2), причем расстояние конца расширения струи от края амбразуры принимается / = 300н-400 мм. Сжигание каменных углей в шахтно-мельничных топках с открытыми амбразурами характеризуется невысокой экономичностью в основном за счет повышенной потери тепла с механическим недожогом и недостаточной устойчивостью процесса. Ниже приводится пример модернизации такой топки, выполненной по проекту ПКК треста Центроэнергомонтаж. Для надежного и экономичного сжигания каменного угля типовая шахтно-мельничная топка котла ТП-30 была реконструирована. Шахты были герметизированы путем установки в местах прохода вала дополнительных уплотнений, что обеспечило возможность работы с давлением в мельницах и шахтах до 50— 60 мм вод. ст. В тракте горячего воздуха к мельницам была организована подача холодного воздуха для сни- [c.90]

Поясним смысл равенства (5-3") на таком примере. Пусть к соплу поступает жидкость при температуре насыщения, отвечающей плоской междуфазовой поверхности. Испарение части жидкости (в макроскопическом масштабе) может начаться лишь после того, как давление в потоке снизится до уровня, определяемого условием равновесия между жидкостью и устойчивыми зародышами газообразной фазы. На участке от входа в канал и до сечения, в котором достигается равновесное состояние, однородность протекающей среды не нарушается и температура жидкости, как это установлено ранее, почти не изменяется. При фиксированной температуре значения тг,,, так же как и v , зависят только от размера парового пузырька. Следовательно, выражение (5-3") характеризует нижнюю границу ii , а значит, и минимальный размер центров испарения, при котором принципиально возможно возникновение фазового перехода в потоке. Обращение знака неравенства свидетельствует о том, что даже при нулевом противодавлении равновесное состояние в потоке не достигается и парообразование возникнуть не сможет. [c.160]

Для инжекционной горелки с вполне определенными геометрическими характеристиками инжектора (диаметр и тип сопла, размеры камеры смешения, сечение газовыходных отверстий и т. п.) максимальное значение коэффициента инжекции V является величиной постоянной, не зависящей от давления газа. Горелки с частичным смешением газа и воздуха проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить долю первичного воздуха в пределах и = 0,4 4-0,6. При этом условии горелка работает на природном газе при малых нагрузках без проскока пламени и имеет сравнительно устойчивый режим работы при расчетном (номинальном) расходе газа. [c.41]

Для обеспечения устойчивого горения с большим содержанием влаги и минеральных составляющих в схемах с прямым вдуванием применяются пылекоицентраторы, устанавливаемые после углеразмольных мельниц. С помощью этих устройств отделяется основная часть пыли от отработанного сушильного агента и направляется в горелочные устройства, а оставшаяся часть поступает в топочную камеру через сбросные сопла или специальные каналы в горелках. [c.17]

Появление крупных капель в пограничном слое приводит вначале к росту амплитуды пульсаций давления торможения ( so< 1,025 на рис. 6.1 и 6.2), что объясняется скольжением капель по этой причине генерируются дополнительные пульсации. При более высокой влажности амплитуды снижаются и далее стабилизируются в исследованном диапазоне l,03< so< 1,Ю, что нетрудно объяснить сепарирующей способностью пограничного слоя и образованием устойчивых пленок на стенке сопла. В ядре течения (вне пограничного слоя) крупные капли генерируют высокоамплитудные пульсации, так как коэффициенты скольжения здесь резко снижаются (скорость несущей фазы возрастает) и вихревые следы за каплями интенсифицируют пульсации полного давления. [c.200]

Следовательно, существует (с учетом фазовых переходов) несколько механизмов подавления и генерации турбулентности в конфузорных соплов ых потоках. В конфузорном потоке однофазной среды частичное (или полное) вырождение турбулентности реализуется под воздействием отрицательных градиентов давления, особенно значительных при больших числах М->1. В потоке с фазовыми переходами образование неустойчивых зародышей порождает конденсационную турбулентность, а появление мелкодисперсной влаги (мелкие устойчивые капли) создает механизм частичного подавления турбулентности. Крупные капли генерируют повышенную турбулентность, в особенности в ядре потока, так как движутся со скольжением и соответственно с образованием вихревых газодинамических следов. [c.205]

Упомянутые типы сопел наиболее распространены в СССР. Применяются также эволь-вентные и стаканообразные сопла (фиг. 253,г), не подвергающиеся сильному засорению, что имеет большое значение для обеспечения устойчивого эффекта охлаждения. [c.378]

Система пылеприготовления (см. рис. 1-3,а) оборудована четырьмя молотковыми мельницами ММА 1500/1668/730, работающими под наддувом. Сушильный агент — горячий воздух с температурой 633 К (360°С). На каждую мельницу, снабжающую пылью пару встречных горелок, установлен один центробежный пылеконцентра-тор (см. рис. 1-11,а), являющийся одновременно делителем пыли на две основные и сбросные горелки. Опыт эксплуатации показал, что данное топочное устройство обеспечивает устойчивый выход шлака до нагрузок 50% номинальной. Возможность получения достаточно глубокой маневренности агрегата в режиме жидкого шлакоудаления объясняется прежде всего тем, что 60% сушильного агента поступало в сбросные сопла п не участвовало в -образном движении основного факела, температура которого при номинальной нагрузке достигала 1823 К (1550°С). При схеме прямого вдувания без пылекон-центратора эта температура, как показал расчет, не могла превысить 1673—1723 К (1400—1450°С). [c.167]

Различают номинальную (расчетную), минимальную и максимальную тепловые нагрузки газовой горелки. Минимальная тепловая нагрузка характеризуется устойчивой работой горелки с минимальным расходом газа без проскока пламени к соплу, максимальная — с максимальным расходом газа без отрыва пламени от насадки горелки. Номинальная тепловая налрузка находится в интервале между минимальной и максимальной. При уменьщении давления газа тепловая на прузка горелки уменьшается. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...