Устойчивост Регулируемое давление

Интерес представляют самоустанавливающиеся роликоопоры. Одна из конструкций (рис. 2.11, н) состоит из изогнутой по форме желоба рамы 12 с гнездами 18 для осей роликов, опирающейся с помощью шарниров 13 на качающиеся рычаги 17 поперечины 16, нагруженные для устойчивости регулируемыми пружинами 15 II снабженные упорами 14. При поперечном смещении ленты и повышении давления на встречный боковой ролик происходит поворот и смещение всей системы в плоскости опоры с сохранением углов установки между осями роликов. Увеличение угла наклона встречного ролика вызывает возрастающее противодействие дальнейшему смещению ленты. Опору можно использовать в качестве центрирующей на горизонтальных криволинейных участках изгибающихся в плоскости ленты конвейеров, при установке рамы конвейера с различным креном. [c.103]

Фиг. 47. Схема гидропривода реверсивного дви>иения с большой и малой скоростью в одном направлении и большой — в обратном, с дроссельным изменением скорости подачи на входе (завода им. Орджоникидзе) 1 — главный золотник с пружиной, заряжаемой на цикл вручную рычагом 2 или давлением масла 2—3 ати от подпорного клапана 3 при включении электромагнитом подвода 4 пускового золотника 5-, 6 — фиксатор, останавливающий золотник 1 в одном из пяти положений при подъёме его рычагом 7 от кулачков путевого управления 8 — электромагнит отвода, позволяющий в любой момент оттянуть фиксатор 6 до положения отвода 9— насос высокого давления малой производительности с перегрузочным сливным клапаном 10, открываемым регулируемым предохранительным клапаном 11 12 — регулятор скорости подачи 13 к 14 — дроссели для изменения скорости первой и второй подачи 15 — насос низкого давления большой производительности с переливным клапаном 16, устанавливаемым на давление 15—20 ати-, 17 — обратный клапан на давление 2—4 атщ 18 — нагрузочный клапан, устанавливающий противодавление 4—10 ати для повышения устойчивости подачи при переменной нагрузке iS — рабочий цилиндр.

Важные для работы топки характеристики, такие, как вращательные скорости у стенки камеры и количество воздуха, идущего ио ее периферии на питание топливной пазухи, при постоянстве расхода поддаются регулировке только за счет изменения условий входа. Отсутствие регулируемого входа затрудняет работу топки на переменном режиме, так как при малых нагрузках может привести к завалам"—выпадению топлива в нижней части топки, а при больших—к нарушению устойчивости работы шлаковой ванны и топливоподающих устройств за счет чрезмерного повышения вращательных скоростей и статического давления на периферии камеры. [c.160]

Прежде чем приступить к разработке и исследованию устройства автоматического управления производительностью насоса гидросистем, необходимо было выяснить, насколько обычная гидросистема с регулируемым насосом может обеспечить при установившейся температуре масла и определенном давлении устойчивую производительность. [c.266]

Однако даже при устойчивой работе гидросистемы с насосом регулируемой производительности пульсации давления оказывают вредное действие на элементы системы. [c.77]

Характер влияния регулируемой технологической анизотропии на устойчивость цилиндрических оболочек прослеживается на примере расчета критических значений осевого и радиального давлений для оболочек, изготовленных путем перекрестной укладки слоев. [c.4]

Индикаторная скоба имеет жесткий корпус 9 с теплоизоляционной накладкой 8. Переставная неподвижная пятка 12 находится в постоянном контакте с наконечником индикатора. Наличие подвижной пятки 2, воспринимающей все толчки и боковые давления от измеряемой детали, предохраняет от них наконечник индикатора, на который действуют только осевые усилия, что гарантирует точность и устойчивость показаний. Регулируемый упор обеспечивает измерение детали в диаметральной плоскости. Кроме того, индикаторные скобы имеют указатели пределов поля допуска. [c.49]

Деаэраторы смешивающего типа в схемах теплофикационных турбин присоединяются часто по пару к регулируемому отбору 1,2 ата, что обеспечивает устойчивую работу этих деаэраторов. Давление греющего пара для атмосферных деаэраторов перегретой воды должно быть значительно выше такового для смешивающих деаэраторов, что вызывает снижение экономичности установок с подобными деаэраторами. Громоздкость деаэрационных установок с перегревом воды является также серьезным их дефектом. [c.130]

Как видно из фиг. 48, скоба индикаторная состоит из жесткого корпуса с теплоизоляционными накладками, в котором расположены переставная неподвижная пятка и подвижная измерительная пятка, находящаяся в постоянном контакте с наконечником индикатора. Наличие подвижной пятки, воспринимающей все толчки и боковые давления от измеряемой детали, предохраняет от них наконечник индикатора, на который действуют только осевые усилия. Это гарантирует высокую точность и устойчивость показаний. Регулируемый упор обеспечивает измерение детали в диаметральной плоскости. Неподвижную пятку можно перестанавливать для установки на 50 мм (при пределах измерений до 100 мм) и на 100 мм — у скоб с большим пределом измерений, причем после установки пятку закрывают защитным колпачком. Индикатор также закрывают предохранительным кожухом. Характеристика скоб индикаторных дана в табл. 11. [c.52]

Скорость движения газа за турбиной обычно составляет 300. .. 400 м/с. При такой скорости весьма трудно организовать надежную стабилизацию пламени и устойчивое горение форсажного топлива в широком диапазоне режимов по скорости и давлению газа в форсажной камере. Поэтому в диффузоре скорость газа понижают до 100. .. 180 м/с. Однако и при такой скорости газа для устойчивого горения необходимы стабилизаторы пламени, являющиеся источниками непрерывного поджигания топлива, подаваемого в поток с помощью форсунок, расположенных перед стабилизаторами. В жаровой трубе на протяжении 1000. .. 1500 мм происходит сгорание поданного топлива и, следовательно, повышение температуры газа. Поддержание заданного режима работы форсажной камеры производится с помощью регулируемого сопла изменяемой площади проходного сечения. [c.445]

Качественное регулирование должно быть свободно от конфликта интересов, насколько это возможно (см. также Главу 4). Одним из ярких примеров этого может служить принцип, согласно которому представители регулятивных органов не должны получать личное вознаграждение от отрасли в период выполнения ими обязанностей регуляторов. Кроме того, конфликт интересов имеет место, когда регулятивный орган владеет активами регулируемой компании. В секторе централизованного теплоснабжения это наиболее часто имеет место, когда муниципальный орган управления одновременно является владельцем активов ЦТ и регулирует тарифы на теплоэнергию. Муниципальный орган управления не может поддерживать объективные, независимые отношения с компанией, которой он владеет, даже если управление такой компанией осуществляет третья сторона. В качестве одного из примеров можно привести Будапешт, где местные регулятивные органы позволяют местной компании-оператору ЦТ включать значительную часть своих затрат в постоянные издержки, что обеспечивает этой компании устойчивый доход, но поощряет неэффективность и возможно не служит общественным интересам. Аналогичная ситуация наблюдается в нескольких городах в Украине и России муниципальные собственники не добиваются установки счетчиков, потому что это увеличивает затраты и может выявить потери в сети, за которые должна платить компания-оператор ЦТ (и, косвенно, город). Это не означает, что все города, которые одновременно являются владельцами и регулятивными органами для систем централизованного теплоснабжения, плохо выполняют регулирующие функции. Тем не менее, при этом возникает риск, что пострадает качество и беспристрастность регулирования (или же, напротив, компания-оператор ЦТ будет подвергаться двойному политическому давлению регулятора и собственника). [c.251]

Вместе с тем следует заметить, что устойчивость горения может быть нарушена в процессе регулирования за счет другого фактора, влияющего на характер этого горения, а именно за счет снижения давления до значений, при которых горение осуществляется неполно или прекращается совсем . По данным зарубежной печати на основе этого может быть создан регулируемый двигатель многократного включения. [c.306]

Для управления полетом в ряде случаев тягу необходимо изменять в достаточно широких пределах и так как увеличивать тягу выше номинального значения больше чем 10% обычно сложно, то под глубоким регулированием ЖРД понимается, как правило, дросселирование (т. е. уменьшение тяги) ЖРД. При дросселировании ЖРД встречаются трудности с обеспечением высокой полноты сгорания и устойчивости процесса в камере сгорания и газогенераторе. Эти эффекты объясняются тем, что при уменьшении расходов компонентов в процессе дросселирования пропорционально квадрату расхода уменьшается и перепад давлений на форсунках, и вследствие этого ухудшается качество распыления и смешения компонентов в камере сгорания. Предложены конструкции специальных регулируемых форсунок, которые позволяют избежать трудностей, возникающих при дросселировании ЖРД [19]. Другой способ глубокого регулирования тяги в широких пределах основан на использовании двигательных установок, состоящих из нескольких ЖРД с разной тягой или с несколькими камерами сгорания. Регулирование тяги в этом случае осуществляется путем включения или выключения отдельных ЖРД или камер. [c.26]

При работе агрегата главным центробежным масляным насосом, расположенным в переднем блоке, производительностью 2390 л/мин масло под давлением 12 МПа подается в систему смазки. Устойчивость работы насоса обеспечивается инжектором, создающим подпор во всасывающем патрубке насоса, который расположен на раме-маслобаке. Масло из системы нагнетания главного масляного насоса проходит через сдвоенный обратный клапан и разделяется на три потока на охлаждение через-регулятор давления, ,после себя", подстроечный дроссель и блок насосов с подогревом масла к соплу инжектора насоса и в систему регулирования (силовое масло) в систему регулирования (масло постоянного давления) через регулятор давления, ,после себя". Регулятор давления, ,после себя" поддерживает примерно постоянное давление 0,6 МПа. При превышении давления масла перед маслоохладителем часть масла стравливается предохранительным клапаном в раму-маслобак. После масло с температурой не более 323 К разделяется на три потока к винтовым насосам для уплотнения нагнетателя на смазку опорно-упорного подшипника нагнетателя через обратный клапан на смазку подшипников турбогруппы через дроссельный клапан, снижающий давление масла до 0,1 МПа, и обратный клапан. Масло поступает к вкладышам подшипников турбогруппы через регулируемые дроссели, с помощью которых устанавливают необходимый расход масла под давлением до 0,06 МПа. [c.117]

НИЖНИЙ образец 9, выполненный в виде пластины. Ползун 10 совершает возвратно-поступательное движение, передаваемое от электродвигателя постоянного тока через двухскоростной червячно-цилиндрический редуктор и винтовую передачу со скоростью 0,0061—0,61 м/с. Для создания устойчивости три верхних контр-образца 8 устанавливают в сменной державке 5, которую жестко крепят в седле 6. Нагрузка на образцы 15—200 Н создается сменными грузами 7, устанавлп-ваемымн на седло 6 так, чтобы ось центра тяжести их совпала с плоскостью трения образцов. Такое крепление грузов исключает инерционный опрокидывающий момент при колебании седла с образцами. Выбранная схема дает возможность точно рассчитать давление. Седло 6 с верхними контр-сбразцами 8 неподвижно относительно машины и соединено двумя тягами 4 при помощи призм 2 со сменным упругим элементом 1 (в виде кольца), на котором наклеены проволочные датчики сопротивления. Сила трения, возникающая при движении ползуна 10, деформирует упругий элемент 1. Поступательная скорость ползуна изменяется плавно с кратностью 1 100 регулируемым электроприводом [c.235]

Получение влажного пара в третьих ступенях увлажнения осуществляется преимущественно форсунками эжекторного типа. Конструктивно они сосредоточены в едином компактном блоке — форсуночном узле (включающем до 18 форсунок), установленном в торцевой части увлажнителя. По паровому питанию форсуночный узел разделен на несколько частей с независимой регулируемой подачей пара. Каждая форсунка, установленная в форсуночном узле, имеет индивидуальное регулируемое питание конденсатом. Конструкция отдельной форсунки приведена на рис. 2.7, а. Диаметры газового и водяного каналов обычно составляют 0,4—1,0 мм при этом длина факела равна 0,5—1,2 м при перепаде давлений пара на форсунке, не превышающем 0,2 МПа. В каждой форсунке имеется восемь пульверизаторов независимого действия. Форсунки такого типа с паровым (или воздушным) дутьем ойеспечивают диаметр капель й(и 4-10 5 м и при сравнительно небольших перепадах давлений воды и пара. Форсунки эжекторного типа вырабатывают термодинамически равновесную, устойчивую двухфазную среду высокой степени влажности. [c.33]

ДТРДФ F100 (рис. 55) имеет двухвальный турбокомпрессор, состоящий из трехступенчатого вентилятора и десятиступенчатого компрессора высокого давления, приводимых двухступенчатыми турбинами. Вентилятор снабжен регулируемым входным направ-ляющим аппаратом, лопатки которого имеют изменяемую кривизну, что достигается шарнирным креплением подвижных задних частей лопаток к неподвижным передним. Применение регулируемого ВНА обеспечивает большой запас устойчивости и высо- [c.101]

Известно также, что в процессе доводки и эксплуатации двигателя JT9D фирма Пратт-Уитни встретилась с проблемой обеспечения газодинамической устойчивости компрессоров низкого и высокого давления, в связи с чем в современных модификациях двигателя применены регулируемый ВНА компрессора низкого давления и перепуск воздуха из-за последней ступени компрессора низкого давления и из-за шестой ступени компрессора высокого давления. [c.147]

В некоторых случаях прим.енения регулируемых насосов требуется, чтобы перерёгулирование (переход) насоса с нулевой производительности (с режима холостого хода ) до промежуточной или максимальной и наоборот происходило в возможно короткое время (0,05—0,1 сек), т. е. требуется, чтобы насос обладал высокой приемистостью. Однако подобный насос при известных условиях может потерять устойчивость, вступив в колебания расхода и давления. [c.280]

При этом первый поток воздуха (на распыление) является почти постоянным (нерегзглируемым), а второй поток (дополнительный) —переменным (регулируемым). При давлении воздуха 400—500 мм вод. ст. форсунка дает хорошее распыление и смешение мазута с воздухом, создает устойчивый недлинный факел и хорошо регулируется. [c.65]

В двухкаскадных компрессорах при больших степенях двухконтурности (т > 4) вентилятор III обычно выполняют одноступенчатым, число ступеней компрессора высокого давления 9. .. 12. Поскольку лопатки вентилятора в таких двигателях имеют большую длину, то напорность, создаваемая их корневой частью, мала. Для улучшения работы компрессора высокого давления после вентилятора устанавливают подпорные ступени, чаще в количестве 3. .. 4, располагаемые перпендикулярно потоку для снижения осевой составляющей скорости ротора и уменьшения напряжений в замках лопаток (рис. 3.11). Для уменьшения массы компрессора, если позволяет прочность, лопатки подпорных ступеней целесообразно изготавливать заодно с дисками. Для повышения газодинамической устойчивости в компрессоре высокого давления лопатки входного направляющего аппарата и направляющих аппаратов 3. .. 5 ступеней выполнять регулируемыми. [c.67]

Для ТРДД с малой степенью двухконтурности в вентиляторе используются 3. .. 5 ступеней, в компрессоре среднего давления — 4. .. 6 и в компрессоре высокого давления —4. .. 6 ступеней. Необходимая газодинамическая устойчивость обеспечивается использованием регулируемых лопаток входного направляющего аппарата перед компрессором среднего давления и перепуском воздуха из компрессора. [c.68]

Далее допускается, что процесс в камере сгорания изоэнтропий-ный и при малых отклонениях давления от установившегося режима немного изменяется плотность. Скорость потока в камере сгорания значительно медленнее скорости звука. Эти упрощения позволили выполнить в работах [134] и [138] анализ устойчивости камеры сгорания для одномерного потока в случае отсутствия трубопроводов. Практически любая двигательная установка имеет в своем составе магистрали для подачи компонентов. Скорости поступления компонентов в камеру сгорания являются регуляторами процесса. Когда камера сгорания является регулируемым объемом с распределенными параметрами, чрезвычайно важно анализировать устойчивость системы при наличии магистралей. [c.159]

Устойчивость работы может быть улучшена следующим образом. Предположим, что между насосом и форсунками установлена дроссельная шайба с регулируемым прордным сечением пусть новое значение гидравлических потерь Ар , будет меньше, чем Ap -В этом случае значение Рг.г/Рг.го = 1 будет достигнуто при л/по = а<С1, а это значит, что мы будем иметь некоторый запас крутящего момента. Вблизи точки Р, когда достигается Рг.г/Рг.г0 = 1, давление рг.го в газогенераторе поддерживается постоянным при помощи перепускного клапана, расположенного между насосом и камерой генератора. Это обеспечивает постоянство расхода т . Тогда крутящий момент [c.506]

В тех случаях, когда время замера мало и регистрации подлежат лищь низкочастотные колебания, для большинства измерений используется обычный тип датчика. Он должен быть прочным и легко регулируемым. Такой датчик емкостного типа показан на фиг. 8. 14. С его помощью можно измерять давления в диапазоне от нескольких г см до 150 kzJ m . Он имеет сменные диафрагмы и регулируемую толщину диэлектрика. На той же фигуре показана запись, полученная с помощью такого датчика, где виден пик давления в начале запуска и устойчивый характер процесса горения впоследствии. [c.540]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...