Сечения - Расч

Проектный расче клиноременной передачи начинают с выбора сечения ремня по заданной передаваемой мощности и частоте вращения малого шкива с помощью графиков (рис. 6.10). При мощностях до 2 кВт применяют сечение О, а сечение Е— при мощностях свыше 200 кВт. [c.93]

В основу расчета расширяющегося колодца тране-цеидального сечения можно положить, так же как и н ри расч етс расширяющегося КОло1Д ца прЯ Моугольно] о сечения, уравнение прыжка в. форме (23-24),. приняв скорость Со равной скорости по выходе из водо.бойного колодца. [c.287]

Рассмотрим эжектор, в котором происходит смешение газовых струй совершенного газа. С ростом отношения давлений торможения Р р, а также при снижении противодавления на выходе из диффузора в сечении 54 (см. рис. 52) скорость газов на входе в камеру увеличивается. При определенных соотношениях указанных параметров скорость высоконапорного (эжектиру-ющего) газа, если сопло суживающееся, становится звуковой, = 1, или, если в эжекторе для этого газа применено сопло Лаваля, сверхзвуковой, когда = А,расч > 1, где .расч — расчетное значение коэффициента скорости на срезе сопла. Дальнейшее повышение ррр или Рй/Р4, где р — давление покоящегося газа далеко перед соплом, не может изменить этой величины При некотором значении р /р в горле сопла достигается скорость звука и, начиная с этого момента, расход в эжектирующей струе становится критическим. В этом случае статические давления на входе в эжектирующей и эжектируе-мой струе могут быть различными и в соответствии с этим коэффициент скорости Х можно задавать, вообще говоря, произвольно. Из экспериментов, однако, известно, что существует [c.118]

Для определения среднего значения паросодержания на участке высотой Лпар.расч МОЖНО полагать, что самоиснарение происходит равномерно по всей высоте hnap- Тогда приведенная скорость пара в выходном сечении участка, на котором развивается движущий напор, [c.392]

Расчёт лопасти рабочего колеса. Расчёт лопасти рабочего колеса ведётся для режима Ррасч. расч,- Выбирают три Цилиндрических сечения, соответствующих расходам (1/6) О, (3/6) ( , (5/6)0. Каждое из них разворачивают на плоскость, причём сечения лопастей образуют прямолинейную решётку профилей. Течение в развёртке принимают плоским потенциальным. Вдали перед решёткой течение имеет скорости абсолютную и [c.290]

На ходовую раму через двухрядный пшриковый круг опирается поворотная платформа, на которой размещены грузовая п стреловая лебедки, механизм подъема и плиты противовеса. К передней части платформы присоединена колонна, удерживаемая в вертикальном положении с помощью подкосов, опирающихся на двуногую стойку. Колонна имеет решетчатую конструкцию. Вверху она заканчивается высоким оголовком, позволяющим снизить нагрузки на стрелу и расчал. Кроме того, высота и наклон оголовка выбраны таким образом, что изгибающие нагрузки в колонне сведены до минимума. Сбоку колонны крепится кабина машиниста. Над кабиной к колонне крепится решетчатая стрела прямоугольного сечения. Головная секция стрелы соединяется с другими секциями шарнирно, что позволяет складывать стрелу прн демонтаже. [c.267]

Совокупность кодов вариантов балансировочных сечений, для которых целесообразно вычислить Q п расч С целью ОПрбДб" ления Q . Каждый код состоит из произвольного набора номеров балансировочных сечений, расположенных в порядке возрастания. [c.148]

Особый интерес представляет анализ влияния на распределение статического давления вдоль проточной части камеры смешения Рк (особенно вблизи горла диффузора) геометрического воздействия, одной из характеристик которого служит относительная плош,адь горла диффузора = F . с. кр, где F , д — площадь горла диффузора Fa. с. кр — площадь критического сечения парового сопла. При анализе целесообразно пользоваться относительным статическим давлением р . При его расчете в качестве масштаба применяется давление насыщения, соответствующее температуре жидкости на выходе из конденсирующего инжектора Тем- Это давление характеризует некоторым образом уровень давления в камере смешения и принимается в качестве расчетного Ркрасч- Локальные значения могут отличаться не только от рк расч = Ps (Тем), но И ОТ местных значений в меру суммарного воздействия на предшествующем участке канала. [c.126]

Из ряда данных, приведенных выше, или из других справочных данных выбирается клапан, имеющий (или С,), ближайшее к к.расч. но не меньшее его, т. е. <7к <7к.расч- По Dy клапана определяется сечение Fp,o— [c.226]

По вышеизложенной методике правильный выбор регулирующего клапана обеспечивается лишь в тех случаях, когда давление за клапаном рг несколько больше давления насыщения рнас, определяемого по энтальпии воды перед клапаном. В противном случае (при рч < Рнас) расчет производится с учетом критического расхода, определяемого критическим перепадом на щели клапана APkp = Pi—Рнас- Критический перепад устанавливается по причине вскипания или испарения воды в суженном сечении струи за щелью при понижении давления. Вследствие обусловленной испарением кавитации и конденсации пузырьков пара при последующем повышении давления (при восстановлении возвратных потерь) происходят сильные вибрации и интенсивный эрозионный износ дросселирующих элементов. В результате этого надежность работы клапана сильно понижается. Если технологические условия не позволяют снизить величины АРр.о.макс или и до значений, при которых испарение воды и кавитация в корпусе клапана отсутствуют, то в расчетную формулу (6-23) для (/к.расч следует подставлять не Дрр о.макс — Pi—Р2, а значение критического перепада [c.228]

В некоторых работах, посвященных определению критического расхода, используется представление о равновесном процессе рас-щирения влажного пара в суживающихся соплах. Часто вводят предложения о изоэнтропийности течения и раздельном движении фаз (жидкая фаза движется по стенке сопла, паровая — в центральной части). Такая схема, как показывают опыты, не реализуется. Возможная область применения теории квазиравновесной конденсации и квазиравновесного движения ограничена слабо градиентными потоками в длинных трубах и свободных струях. Подтверждение этой мысли можно найти на рис. 8-6, где представлены значения относительных коэффициентов истечения Вкр(5кр = = 5кр/5кр.п кр.п — коэффициент истечения гомогенной среды, в данном случае перегретого пара) дл сопл и длинных труб. Сравнение опытных и расчетных значений Вкр отчетливо подтверждает, что предложенная в работах [Л. 247, 248] схема равновесного движения пароводяного потока в соплах не имеет места (кривые 1 и 2). Расхождение между опытом и расчетом достигает весьма больших значений (Вкр-расч/Вкр-оп= 1,12- 1,20). Вместе с тем для длинных труб постоянного сечения //а >10) отмечается удовлетворительная сходимость расчета с экспериментом (кривые 3 vi 4 на рис. 8-6). Такое совпадение для длинных труб свидетельствует [c.217]

Определить необходимую длину фланговых швов для соединения внахлестку двух полос сечением 10x80 жж и 10x100 мм (см. рисунок), растягиваемых продольными силами Р. Допускаемые напряжения принять на растяжение полос [а] = 1600 кг/см , на срез швов [Тд] = 900 Kzj Mp. Учесть возможный непровар в начале и в конце каждого шва по 5 мл- (/ = расч + 2х5 мм). [c.80]

Для ферм, указанных на соответствующих рисунках, определить усилия в стержнях, подобрать номер профиля по ГОСТу (сечения всех стержней одинаковы, тип сечения показан схематически на рисунках) и вычислить перемещение узла, в котором приложена сила, по направлению действия силы. В расче- [c.49]

V подъемных стрел (см. рис. IIL4.il, г—м 111.3.16, а) стреловой расчал чаще закреплен на оси концевых блоков (см. рис. III.4.11, г, д). Направление расчала определяют из условий разгрузки башни от изгиба (см. п. III.9, рис. III.3.16). Для увеличения высоты подъема и вылета или для размещения блоков вспомогательного подъема используют стрелы с гуськом (см. рис. Ш.4.11, е, ж). Характерные сечения подъемных стрел даны на рис. III.4.12, б—д. Чаще применяют решетчатые стрелы (рис. III.4.12, б, в), причем трехгранные проще четырехгранных и легче их на П—18 % при длине 25—75 м. Решетчатые стрелы из трубчатых элементов предпочтительнее, чем из уголковых Решетчатые стрелы башенных кранов более чем вдвое легче коробчатых 10.7, 25]. Отношение высоты боковой фермы к длине [c.506]

Для бруса прямоугольного или двутаврового поперечного сечения (как и вообще для бруса с сечением, имеющим точки, наиболее удаленные одновременно от обеих главных осей) расче г упрощается, так как для нахождения опасной точки не нужно определять положения нулевой линии. Действительно, рассматривая эпюры Омх Му, показанные на рис. 8.22, без построения суммарной эпюры о устанавливаем, что наибольшие напряжения растяжения и сжатия возникают соответственно в точках В и А. [c.356]

Ослабления сечения вдоль оси элементов, составляющие не более 25% от всей площади поперечного сечения, не учитываются. При таких же ослаблениях, но превышающих 25% площади поперечного сечения, / расч = —- нт- Наконец, если симме- [c.78]

Увеличение высоты ножки зуба при переходе от расче -ного сечения на внешний торец — (4.2.32) [c.74]

Высоту клина hep определяют из расч ета на изгиб. Клин рассматривают как балку, лежащую на двух опорах, с пролетом, равным ( 0 +й. Средний участок клина, равный do, нагружен равномерно распределенной нагрузкой. Опасное сечение находится в середине пролета. Изгибающий момент в середине пролета [c.330]

Решающим явился расче-на срез. Принимаем 9 закле пок—с каждой стороны стык. в три ряда но 3 заклепки i ряд (см. рис, 111.5). Подбере сечение листа из расчета н растяжение [c.80]

Головная секиия состоит из трубы диаметром 426X 4 мм и примыкающей к ней обечайки переменного сечения. На конце секции устанавливаются грузовые блоки, коуши неподвижных концов каната стрелового расчала и ограничитель высоты подъема груза. Коническая обечайка заканчивается фланцем, который стыкуется с фланцем основной секции откидными болтами. [c.14]

Для иллюстрации изложенного метода расчета ё05-мущенного осевого контура рассмотрим простейший пример (рис. 8.12). Пусть кольцевой резонатор, расче -ный осевой контур которого образует квадрат ( =45°) со стороной /, составлен из одного сферического (радиус Rl) и трех плоских зеркал. Полагаем, что резонатор не содержит иных оптических элементов,. кроме зеркал. Допустим далее, что в рассматриваемом резонаторе разъ-юстируется только одно сферическое зеркало (индекс 1), причем все разъюстировки происходят в плоскости осевого контура. Тогда Можно рассматривать плоскую задачу и пользоваться двумерными лучевыми векторами и лучевыми матрицами 2x2. Используем системы координат, введенные на рис. 8.10, 8.11. Будем рассчитывать возмущение осевого контура в сечении, расположенном непосредственно за сферическим зеркалом. В этом случае [c.181]

Расчет плоскоременной передачи. Согласно кривым скольжени (см. рис. 15.8) прочность ремня не является достаточным условием определяющим работоспособность передачи, так как ремень, рассчи тайный на прочность, может оказаться недогруженным или же буде буксовать. Основным расчетом ременных передач является расчет п тяговой способности, основанный на кривых скольжения. Этот рас чет одновременно обеспечивает требуемую прочность ремней. Расче по тяговой способности плоскоременной передачи сводится к опреде лению ширины сечения ремня Ь из условия [c.164]

Рис. 47, Элементарная расч четная заготовка и эпюра ев сечений

Расче Ты главнейших деталей Основные размеры деталей протезов, подвергающихся в общем значительным уся- лиям, выработались -многолетней практикой ортопедистов. и менее всего являются продуктом технич. расчета на прочность. Только после войны 1914—18 гг. можно наблюдать попытки определить необходимые размеры протезных деталей расчетом. Останавливаясь на протезах ног, мы прежде всего отметим, что скеЛет протеза ноги— шины — работают преимущественно на продольный изгиб. Но расчету они не поддаются, т. к. вместе с другими частями представляют собой сложную систему разнообразных тел металла, кожи, дерева, и для каждого отдельного инвалида в особой конфигурации. Опытом установлен размер шин по сечению 3—4 мм на 20—23 мм для взрослых людей среднего веса. Коленный шарнир м. б. рассчитан исходя из сечения соответствующей шины. Для шарнира врезного, т.е. когда головка одной шины входит в прорезь головки другой шины, мы получаем из условий равнопрочности шарнира и шины толщину щеки шины (фиг. 10) [c.168]

Размеры элементов линии, т. е. площади их проходных сечений Д, выбирают по принятой схеме соединения элементов друг с другом и с учетом соотношения /расч, где /расч — эффективная площадь проходного сечения линии, определенная в результате динамического расчета пневмопривода. При отсутствии каких-либо дополнительных ограничений задача выбора / , очевидно, не имеет однозначного решения — можно предложить множество сочетаний элементов с различными f , обеспечивающих в итоге требуемую пропускную способность линии (/ /расч). [c.152]

Задавшись несколькими значениями f = проектировщик вычисляет для каждого из них характеристику линии и, построив далее по результатам расчета кривую в функции /, находит геометрическую площадь сечения /==/ элементов пневматической линии из условия /расч. Для сужбния области поиска f можно пользоваться предельными оценками, которые получают исходя из следующих предпосылок. [c.154]

В тех случаях, когда / близка к / аоч, т. е. запас по f отсутствует, простое уменьшение проходного сечения любого из элементов линии приведет к нарушению условия / /расч. Если такая необходимость [c.155]

Допустим, что геометрия двигателя задана. Работать в расчетных условиях двигатель будет только при одном относительном подогреве 0расч и при одной расчетной скорости полета (Хн)расч. При увеличении подогрева 9>6расч скорость перед истечением Яз не изменится, но расход газа уменьшится за счет увеличения температуры и уменьшения плотности отходящих газов (см. 10. 4). Скорость потока в холодных сечениях Si, Sikp и S2 уменьшается и коэффициент давления при обтекании местных сопротивлений возрастает, а коэффициент давления при нагревании Осг уменьшается за счет роста относительного подогрева. Коэффициент давления камеры Ск= Ссг остается практически постоянным. Замыкающий прямой скачок при увеличении относительного подогрева сверх расчетной величины вытесняется из входной щели диффузора, коэффициент расхода ср убывает, начинается помпажный режим. Коэффициент давления сд остается практически постоянным (см. фиг. 180,г). [c.314]

Дальнейший расче выполняется так же как в предыдущем примере, начиная с определения /г в сечении 3 (или в сечении 2, если участок предварительной выдержки между сечениями 2 и 3 не устанавливается). [c.223]

I виду ТОГО, ЧТО эта формула применима только к круглому сечению, расч 1т ноги АЕ ведется раздельно по Ж и Ж. [c.434]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...