Испытани керамические

Суперсплавы дважды были призваны обществом занять "позицию" главного жаропрочного конструкционного материала, "дышащего воздухом". Впервые это произошло в 50-х гг. при неудачных попытках использовать тугоплавкие металлы. К сожалению, оказалось невозможным защитить сплавы на основе тугоплавких металлов от поверхностного воздействия среды, и надежда на их использование умерла. Во второй раз это происходит уже в наше время — за 25 лет успели многому научиться, затратив много сил на разработку керамических материалов для турбин и других устройств, нуждающихся в деталях повышенной жаропрочности. На этом направлении действовали с невиданной активностью, но почти за 10 лет усилий так и не получили керамических материалов, пригодных для изготовления требуемых деталей. Недавние широкомасштабные испытания керамических материалов оказались неудачными, и предметом внимания стали "керамические композиты". [c.47]

Рис. 29.85. Образец (а) и захват (б), используемые при испытании керамических материалов на растяжение

Помимо контроля производственной операции обжига, пироскопы находят себе широкое применение в практике испытания керамических материалов при определении степени огнеупорности . Из испытуемого материала изготовляют образец в форме пироскопа и вместе с контрольными пироскопами нагревают его с определенной скоростью в лабораторной печи. Огнеупорность материала оценивается по тому из контрольных пироскопов, который падает одновременно с испытуемым образцом. Огнеупорность можно выражать в номерах пироскопов или в градусах температуры. [c.410]

В зависимости от состава исходного сырья, температуры и длительности обжига, от внешних признаков, обнаруживаемых при осмотре поверхности или излома спекшегося черепка, а также от величины водопоглощения при стандартных испытаниях керамические изделия разделяют на два класса [c.70]

Влажность 97% создается в эксикаторе, на дно которого наливается 3-процентный водный раствор хлористого натрия выдержка образцов во влажной атмосфере при гемпературе 20° С 48 ч. Выдержка 48 ч в дистиллированной воде при температуре 20+6° С вода должна покрывать образцы слоем не менее 50 мм для испытания керамических материалов ОСТ 40045 устанавливает особые режимы выдержки (В вод,е. Водопоглощаемость, пористость и объемный вес огнеупорных материалов определяются по ГОСТ 2409-53. [c.80]

СПЕЦИАЛЬНЫЕ ИСПЫТАНИЯ КЕРАМИЧЕСКИХ ИЗОЛЯТОРОВ И ИЗОЛЯЦИОННЫХ ЧАСТЕЙ [c.330]

Описаны два новых метода испытаний керамических покрытий на изгиб и на царапание и разработанные для их выполнения приборы. Особенность этих методов состоит в том, что испытание на изгиб проводится на необработанных образцах, а на царапание — как на образцах, так и на изделиях без их повреждения. [c.164]

По результатам измерений коэффициенты трения при испытаниях керамических материалов имеют величины менее 0,15 и не превышают значений коэффициентов трения, полученных на стальных образцах. [c.74]

Проведены испытания керамического радиально-упорного шарикоподшипника с твердой смазкой типа 206 в диапазоне частот вращения ротора до 48500 об/мин с применением воздушно-масляной системы охлаждения и смазки. [c.77]

Имеются также сообщения о проводившихся испытаниях керамических вращающихся регенеративных подогревателей. Подогреватель, показанный в поперечном сечении двигателя двойного дей- [c.295]

Общепринятые методы механических испытаний неприменимы для керамических покрытий, так как малая толщина и невозможность механической обработки не позволяют изготовить из них образцы для испытаний. Предлагаются два относительно простых способа определения прочности покрытий [c.337]

Для испытания на жаростойкость были спрессованы и про-силицированы при вышеуказанных режимах образцы композиций Т1 с Мо при различном содержании титана. Образцы окислялись на воздухе в керамическом тигле в течение 30 ч. Температура испытания 1300° С. Взвешивание образцов производилось через каждые 3 ч. Средняя скорость окисления для образцов с различным содержанием титана представлена ниже [c.25]

Примером прямой линейной корреляции между скоростью изнашивания, рассчитанной по эмпирической формуле, связывающей износ с коэффициентом трения и механическими свойствами материала, и полученной на лабораторной установке, является график на рис. 76. Он заимствован из работы [50], проведенной для исследования изнашивания в отсутствие смазки керамических материалов торцевых уплотнений. К плоскости вращавшегося диска из керамического материала прижимались три неподвижных образца (материал образцов — окись магния, окись бериллия, окись алюминия). Давление при испытании повышалось ступенями от 0,35 до 3,5 кгс/см, а скорость диска была 0,5 и 1 м/с. [c.104]

На рис. 6.4 приведена графическая зависимость, полученная экспериментально при испытании четырех декарбонизаторов производительностью 460 м /ч [3]. (Декарбонизаторы — Ду 3430 заполнены насадкой из керамических колец Рашига. Каждый аппарат снабжен баком вместимостью 400 м и вентилятором ВД-10 производительностью 20000 м /ч). [c.104]

Керамические материалы для деталей машин в настоящее время используются еще мало, но данные некоторых исследований говорят о значительной износостойкости керамических деталей. Например, сравнительные эксплуатационные испытания на износостойкость наконечников сельскохозяйственных опрыскивателей [80], выполненных из твердого сплава, твердой керамики и стали показали соотношения износостойкости трех этих видов наконечников как 18 3 1. Испытания позволили сделать вывод об экономической целесообразности замены стальных наконечников керамическими. [c.85]

На установке имеются специальные разъемы, способные противостоять давлениям до 100.МПа и температурам до 600 °С. В местах выводов проводников надеваемые на них керамические конусы обеспечивают надежное уплотнение за счет давления. Испытания при высоких температурах проводят при помощи нагревательного пояса мощностью 3 кВт, оборачиваемого вокруг камеры внешнего давления с изоляцией на торцах. Температура измеряется платиновым термометром, устанавливаемым около центра образца, и поддерживается в пределах 1 °С без заметного градиента температуры вдоль рабочей длины образца. [c.22]

Металлы — Испытания Магнитные материалы металло-керамические [c.138]

В опытах на образцах керамических материалов наблюдается большое рассеяние пределов прочности одинаковых образцов, испытанных в идентичных условиях нагружения, и чрезвычайно большое рассеяние долговечностей, отвечающих одному и тому же уровню постоянного напряжения. О рассеянии долговечностей цилиндрических образцов электротехнического фарфора, испытанных в условиях поперечного изгиба постоянной нагрузкой, можно судить по рис. 1.25, на котором показаны кривые равных вероятностей длительного разрушения [61 ]. Зона, отвечающая вероятности разрушения в 80 %, перекрывает диапазон долговечностей с крайними значениями, различающимися на пять десятичных порядков. Для построения каждой экспериментальной кривой распределения долговечностей при данном напряжении требуется провести испытания выборки образцов объемом обычно от ста до нескольких сот штук. Кривая распределения получается при этом усеченной, так как некоторые образцы разрушаются [c.39]

Еще одно препятствие для статистической обработки результатов испытаний возникает в случае очень большого рассеяния долговечностей, наблюдаемого при испытаниях на длительное разрушение керамических материалов. Некоторые образцы разрушаются в процессе предварительного нагружения еще до выхода на тот заданный уровень постоянного напряжения, при котором предполагается вести дальнейшие длительные испытания. При статистической обработке экспериментальных данных долговечности таких образцов приходится условно приравнивать нулю. [c.98]

Силовые уравнения повреждений керамических материалов могут иметь лишь различную форму, за исключением уравнения наследственности (3.8), так как имеющиеся опытные данные не дают оснований предполагать возможность обратимости повреждений. При этом все или хотя бы некоторые параметры уравнений повреждений должны рассматриваться как случайные величины, характеризующиеся определенными законами распределения, которые должны устанавливаться путем статистической обработки результатов испытаний достаточно представительных выборок лабораторных образцов материала или образцов готовых изделий. [c.141]

Метод теплового удара применим для испытаний как теплопроводных материалов (металлических, металлокерамических), так и нетеплопроводных (неметаллических, пластмассовых, керамических). [c.139]

По данной методике измерения температур нами были проведены на описанной установке высокотемпературные испытания на абразивный износ ряда материалов. При этом -выявилось, что при вакуумном нагреве абразивный круг на керамической связке претерпевает остаточные изменения в сторону повышения режущей способности. На это указывают дан- [c.234]

Еще худшие результаты получены при испытании керамических масс на основе окиси бериллия и двуокиси циркония. Хотя постепенное поверхностное окисление карборунда наблюдалось, но оно не разрыхляло его и, в пределах проверенных сроков службы (до 150 ч), не снил<ало эффективности работы насадки. [c.113]

Образцы для испытаний твердых изоляционных материалов имеют форму плоских дисков или квадратов с толщиной не более 10 мм и площадью до 300 см , а также трубок длиной 50. . . 150 иiлi с толщиной стенки не более 4 мм. Для испытаний керамических материалов используют образцы в форме дисков толщиной [c.77]

Рис. 6-1-3. Гистограмма значений 156 конденсаторов. Обратите вни-.чапие б и сопротивление изоляции подчиняются закону логарифмически нормального распределения. Здесь приведен пример данных, полученных после испытания керамических конденсаторов из диоксида титана на влагостойкость.

Задача 6-3. На рис. 6-13,о показана гистограмма пачений tg б после испытаний керамических конденсаторов из диоксида титана на влагостойкость. Если построить гистограмму значений lg 12 б, учитывая, что б также подчиняется логарифмически нормальному закону распределения, то получим график, показанный на рис. 6-1-3,6. В этом случае средняя величина /л = 12 tg 6 = 4,924, а стандартное отклонение а = 0,193. Оцените выход брака, ссли но стандарту допустимый предел 126 = 28,5-10 . [c.395]

Испытание керамических К. и. Кислотостойкость изделий испытывается по методу берлинской лаборатории Зегера и Крамера. Черепок испытуемого материала измельчается и просеивается через два сита с 60 и 120 отверстиями на 1 см для отделения тончайших частиц. Навеска в 100 з материала, задерн авшегося на втором сите, для удаления пыли промывается водой, просушивается и затем кипятится в платиновой чашке со смесью, состоящей из 25 вес. ч. концентр. Н 304,10 вес. ч. НМОз (удельн. в. 1,4) и 65 вес. ч. воды, до начала выделения дыма 80з. Пос е охлаждения добавляется-разбавленная НКОз, и смесь снова нагревается до кипения. Остаток собирается на фильтре, промывается, сушится и взвешивается. Потеря в весе для доброкачественных К. и. не должна превышать 1—2%. Пористость керамических изделий средн. качества не должна превышать 1—1,5% по весу (поглощение горячей воды). В изломе череп К. и. должен быть однородным, плотным и спекшимся, без наличия пустот и посторонних включений, неостеклованным и неблестящим. Для лучшего предохранения от действия кислот и уменьшения пористости-черепа, керамические К. и. обычно покрываются глиняной или соляной глазурью (см.). [c.124]

В Чехословакии под руководством И. Шнеллера ведутся работы по созданию подобных теплообменников типа противоточно движущийся слой [Л. 328]. При наличии больших перепадов давления (отношение давления в камерах 2 5) разработан и предварительно испытан при t = A2T теплообменник с периодически работающими перепускными органами в виде поршневых механических затворов, между которыми имеется дополнительная емкость. Установка полностью автоматизирована. Насадка — керамические шарики (98% АЬОз) диаметром 10 мм. Обнаружено, что потери воздуха из-за неплотностей в запорных органах не превышали 1,5%. Поскольку количество насадки, выходящей за один цикл из теплообменника, составляет не более /з ее содержания в камере, то предполагается возможность расчета количества передаваемого тепла по зависимости, полученной для регенератора непрерывного действия. В работе рассматривается отношение rip к теоретической эффективности Tip.o- Последняя была определена с использованием формулы [c.376]

Для точения и фрезерования чугуна, отбеленного чугуна, ковких литых заготовок, дающих короткую стружку, а TaKiiie закаленной стали с пределом прочности на разрыв свыше 180 kI Imm K Для механической обработки сплавов легких металлов, медных сплавов, пластмасс, твердой (жесткой) бумаги, стекла, фарфора, кирпича, горных пород. Для изготовления сверл, зенковок, разверток Для точения п фрезерования чугуна твердостью до // = 200. Для строгания чугуна (см. также марку ТТЗ). Для механической обработки сплавов легких металлов, меди, медных сплавов. Для всякого рода изнашивающихся частей, например направляющих кулис, скользящих втулок, центров токарных станков, частей для измерения и испытания инструментов для протяжки буровых коронок Для механической обработки твердых пород дерева, спрессованного и пропитанного смолами листового материала на деревянной основе и тому подобных материалов. Для прессформ для керамических материалов. Для инструментов для волочения (протяжки) буров для ударно-перфораторного бурения и дру1их горных инструментов, испытывающих сильное напряжение [c.558]

Стендовые испытания. показали, что стойкость триметаллнческих керамических вкладышей в 2—3 раза больше лучших ранее испытанных вкладышей. [c.638]

Чувствительный элемент последних моделей галогенных течеискателей ГТИ-6 и БГТИ-7 представляет собой диод, состоящий из спирального платинового анода, навитого на керамическую трубку, и коаксиального с ним охватывающего платинового коллектора. Прямым накалом анод разогревается до 800... 900 °С. С нагреваемого при этом керамического основания анода испаряются входящие в его состав щелочные металлы. До начала испытаний фиксируется фоновый ионный ток. Возрастание ионного тока в ходе испытаний свидетельствует о поступлении к чувствительному элементу галогеносодержащих веществ, проникших через течи. [c.193]

Испытания образцов с покрытием, представляющим композицию алюмофосфатного цемента с корундовым наполнителем, наносимую способом пульверизации или обмазки, показали, что пробивное напряжение этого покрытия при 700° С равно 60 в (табл. 3), что также в несколько десятков раз ниже, чем у керамического покрытия из АЦОз с добавкой алюмофосфата, наносимого способом стержневого газопламенного напыления. Низкие электроизоляционные свойства цементного покрытия объясняются двумя причинами повышенной пористостью покрытия (15—25%) и незначительной толщиной слоя покрытия, лежащей в пределах 40— [c.218]

Так же как в случае электролитических покрытий, включение АЬОз в сплаве Ni—Р существенно повышает износостойкость покрытия (см. рис. 89 и 90). Еще лучшими механическими свойствами обладают покрытия, содержащие Si . Испытывались осадки Ni—Si из суль-фаматного электролита и Ni—Р—С из фосфатного (I) раствора, содержащего комплексообразователь (буфер), активатор и стабилизатор осаждение проводилось при pH 4,3—4,7 и температуре 92 °С. Карбид кремния (размеры частиц 3—6 мкм) предварительно до добавления в электролит обрабатывался раствором НС1. Скорость осаждения сплава Ni—Р—Si была несколько ниже (4,2 нм/с), чем сплава Ni—Р (70 нм/с). Испытания на износ проводились на машине трения с контртелом — роликами, изготовленными на керамической или каучуковой связке. Относительный износ бестоковых покрытий, содержащих Si , составлял соответственно 120 или 17,5 мг, а электроосажденных покрытий Ni—SI в этих же условиях соответственно 520 и 54 мг. Покрытие Ni—Р—Si устойчивее к износу и при испытании с твердым хромом. Корунд в качестве второй фазы меньше способствует повышению износостойкости, чем Si . [c.241]

Прессы типа ВВР базируются на двухколонной раме с подвижной траверсой, в которой установлен нагружающий цилиндр. К плунжеру цилиндра подвешен нож, а в основании рамы укреплен стол для изгиба. Эти прессы предназначены для испытания плит и балок, поэтому у них высота рабочего пространства небольшая. На прессах типа BRP кроме плит и балок, как и на прессах типа ВВР, можно испытывать трубы на изгиб посредством приложения нагрузок вдоль образующей. Поэтому высота их рабочего пространства значительно увеличена, а стол снабжен дополнительной накатной тележкой с опорой для установки трубы. Для бетонных и керамических труб эллиптического профиля, имеющих плоское основание, поверхность опорной плиты на тележке плоская. Для круглых труб выполняют специальное ложе (по стандарту на испытание соответствующего изделия). Конструктивно прессы типа BRP унифицированы с прессами типа ВВР. [c.145]

Однако для электротехнического фарфора указанная зависимость / (и) опытами не подтверждается и здесь вместо единой кривой (см. рис. 4.20) появляется семейство кривых, отвечающих различным значениям р (рис. 4.22) (в других случаях были получены кривые, отвечающие различным ф = onst). При этом объем экспериментальных работ, необходимых для построения кинетического уравнения (4.51), сильно возрастает. При испытаниях образцов фарфора на растяжение и чистый сдвиг (кручение тонкостенных трубок) выявляется упомянутая уже в п. 1.7 особенность длительного разрушения керамических материалов, заключающаяся в том, что начиная с определенного уровня напряжения кривые распределения долговечностей, относящихся к разным напряжениям, мало или совсем не отличаются друг от друга. При растягивающих напряжениях порядка 0,6ff и выше, а также [c.145]

В табл. X приведены скорости окалинообразования для некоторых видов керамических материалов и теплостойких сталей. Приведенные в табл. X данные свидетельствуют о том, что испытанные сплавы на оеиове карбидов титана стоят намного ниже высоколегированных жароупорных сталей. Большая скорость окисления приведенных в табл. X сплавов на основе карбида титана при температуре t= 1100 -f- 1200° С ограничивает время службы изделия в окисляющей среде немногими десятками часов. [c.215]

Определенный интерес представляют полученные при испытании экономайзера на Московском электроламповом заводе данные о теплопередаче в слое насадки из керамических колец 50X50X5 лип и сопротивлении газового тракта. Поскольку высота слоя и размеры керамических колец в экономайзерах электролампового завода и Тишино-Соколь-нпческой красильно-отделочной фабрики одинаковы, а. значения скорости дымовых газов в контактных камерах обоих экономайзеров различ1[Ы, целесообразно объединить данные, полученные на этих объектах. [c.88]

Испытания опытного образца, п])оведенные на Киевской прядильно-ткацкой фабрике, показали неэффективность подобной конструкции водораспределителя. С учетом этих результатов НИИСТ совместно с Промэпергогазом разработаны конструкции блочных контактных экономайзеров ЭКБ-1 и ЭКБ-2 применительно к котлам ДКВР всех типоразмеров. В равной мере эти экономайзеры пригодны для установки за котлами других типов паропроизводительностью до 25 т/ч. Для максимального уменьшения размеров ншвого сечения экономайзеров применены правильно уложенные керамические кольца Рашига (50 X 50 X X 5 мм), что позволило повысить скорость движения газов до 2,0—2,5 м/сек. Установлено, что необходимая высота слоя насадки при этих кольцах и скоростях составляет 1000—1200 мм. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...