173. См. также См. также временные выделение

Закономерности, характерные для трещинообразования, должны сохраняться при оценке размера средневероятного осколка, полученного при электрическом пробое образцов. На рисунках 2.6 и 2.7 представлены зависимости размера средневероятного осколка от энергии импульса и периода колебания разрядного тока. Увеличение времени выделения энергии и размера образца, уменьшение энергии импульса, а также увеличение прочностных свойств материала приводит к увеличению средневероятного размера осколка при электрическом импульсном пробое образца. Варьирование параметрами источника импульсов позволяет в довольно широких пределах регулировать средневероятный размер осколков при электрическом импульсном пробое твердых тел, следовательно, и гранулометрический состав. [c.78]

Граничные и временные краевые условия позволяют выделить конкретный изучаемый процесс из общего класса явлений, описываемых совокупностью уравнения распространения тепла в движущейся среде, уравнениями движения вязкой жидкости и сплошности. Основным пространственным краевым условием для движущейся жидкости является характеристика скорости течения вблизи твердой поверхности. Из условия прилипания граничного слоя жидкости к поверхности стенки касательная составляющая вектора относительности скорости на стенке равна нулю. Для непроницаемой стенки в случае отсутствия какого-либо физико-химического процесса, сопровождающегося поглощением или выделением жидкости, нормальная составляющая скорости относительного течения также отсутствуют. Для входа и выхода жидкости из зазора обычно задают распределения скоростей и давления. Условия теплообмена различаются следующими краевыми условиями условием первого рода — задается распределение температуры на поверхностях в функции координат и времени второго рода — характеризуют распределение теплового потока на границе в функции координат и времени третьего рода — выражают зависимость температуры твердой стенки от температуры окружающей среды через коэффициенты теплоотдачи = ср+<7/ i = ср-(аст/а)(аг/аи)ет или (Эг/Эи)сх = -(Х/Аст) X X ( ст - ср). где Гст - температура стенки t p - температура среды q — плотность теплового потока а — коэффициент теплоотдачи. Временные краевые условия выражаются заданным распределением температур в характерный момент времени. [c.164]

Далее мы рассмотрим выделение 72 "фазы, что, как указано выше, также оказывает влияние на изменение свойств сплавов на основе Си [80] при старении. На рис. 2.81 показано, каким образом изменяется твердость по Виккерсу (а) и степень восстановления формы (б) в зависимости от времени старения сплава Си — 15 А1 — ЗМ1 [% (по массе) ] при 200—400 °С. Из рисунка видно, что чем выше Т старения, тем короче время, в течение которого начинается повышение твердости. В связи с этим можно полагать, что наблюдаемые явления обусловлены прохождением термически активируемого процесса. Увеличение твердости и уменьшение степени восстановления формы начинаются одновременно при разных температурах старения, поэтому можно сделать вывод, что [c.137]

Термическая стабильность АМС. Поскольку АМС находятся в неравновесном состоянии, при нагревании, как только атомы их компонентов приобретают достаточную подвижность, в них происходят превращения, связанные с переходом в более устойчивое состояние. Критерием стабильности АМС является температура, при которой становится заметным изменение каких-либо свойств. При определении термической стабильности АМС наиболее часто используют методы дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК) и дифференциального термического анализа (ДТА), посредством в которых определяют температуру начала выделения тепла при нагревании сплава с определенной скоростью. Аналогично используют измерение электросопротивления или дилатометрию. При таких методах температура начала превращения зависит от скорости нагрева. Часто термическую стабильность оценивают также по времени, которое проходит до начала превращения при изотермических отжигах или при изохронно-изотермических отжигах. Поэтому все находимые различными методами критерии стабильности являются условными и требуют оговорки об использованном способе их определения. Вместе с тем все методы дают одну и ту же последовательность при определении температурной стабильности АМС различных составов. [c.404]

В (12.81) или (12.82) будут присутствовать также (не выделенные пока) материальные постоянные среды. Если их возможно представить скалярным телесным метрическим полем, то такой материал целесообразно называть изотропным. Если такое представление невозможно и требуются тензорные телесные поля, не являющиеся изотропными, то такие материалы следует называть анизотропными В случае, когда материальные постоянные можно представить телесными полями, не зависящими от времени, то говорят, что реологические свойства материалов не изменяются со временем. Если материальные постоянные выражаются через телесные поля, ковариантная производная которых (образованная с помощью телесного метрического тензора) равна нулю, то среда считается гомогенной. Если телесный метрический тензор зависит от времени, то среда, гомогенная в какой-то момент времени в общем случае, в другой [c.413]

При ламинарном режиме течения жидкости в кольцевом канале между колоннами труб для получения ориентировочной величины К также приходится пользоваться формулой (50). Движение жидкости в подъемных трубах круглого и кольцевого сечений из нефтяных скважин совершенно не изучено. Условия движения жидкости в этих трубах бывают чрезвычайно разнообразны и могут изменяться во времени. Во всех случаях работы погружных агрегатов в нефтяных скважинах на поверхность по кольцевому трубопроводу поднимается нефть в смеси со свободным газом, причем содержание в смеси свободного газа по мере подъема жидкости к устью скважины увеличивается за счет выделения из нефти растворенного в ней газа. [c.123]

Однако эта неизбежная относительная дороговизна взрывчатых веществ требует дополнительного объяснения, почему же мы ими пользуемся. Дело все в том, что ценность выделенной энергии обуславливается не только ее количеством, а также и временем, за которое она выделяется. [c.418]

Межкристаллитная коррозия, вызываемая выделением ст-фазы, наблюдается в местах длительного повышения рабочих температур, а также в местах сварки, так как образование ст-фазы требует времени. Выделение а-фазы снижает стойкость сталей в азотной [c.26]

По этим формулам были рассчитаны оптимальные затраты времени на управление производством и на их основе спроектированы рациональные балансы для мастеров. В проектируемых балансах установлены регламентированные перерывы на отдых и личные надобности в размере 5 % фонда времени, а также выделено время на переходы между цехом и ремонтируемыми судами (по усредненным фактическим затратам принято равным 5% фонда времени). Выделение времени переходов в самостоятельный вид затрат вызвано тем, что на большинстве судоремонтных заводов внедряется агрегатно-групповой метод ремонта судов, при котором судовые механизмы и конструкции ремонтируются непосредственно в цехах и у руководителей участков отпадает необходимость частого посещения судов. В этом случае затраты времени на переходы между цехом и ремонтируемыми судами без дополнительных исследований должны распределяться между другими видами работ. [c.162]

Применяемая заливочная масса получается смешением порошка и жидкости в различных пропорциях. Масса отверждается при комнатной температуре без дополнительного давления. Процесс отверждения протекает с выделением тепла. Текучесть литейной массы зависит от соотношения порошка и жидкости в смеси, а также времени смешения с увеличением количества порошка в смеси или времени смешивания массы текучесть снижается, а скорость отверждения увеличивается. [c.82]

Причиной увеличения pH около катодных поверхностей является образование ионов гидроксила, что ясно видно из уравнения реакций, протекающих на катоде при коррозии с кислородной деполяризацией. При коррозии с выделением водорода pH также со временем увеличивается. [c.102]

Во всех способах осуществляются ввод М в ковш на максимальную глубину и движение паров Mg снизу вверх и зеркалу металла. Одновременно должны 1ть обеспечены защита обслуживающего персонала от свечения и выбросов чугуна и эффективный отвод выделяющихся газов. Ковш надо наполнять жидким чугуном не более чем на 70—80% по высоте. Поверхность жидкого чугуна перед вводом модификатора должна быть очищена от шлака. Нормальная продолжительность реакции 1—5 мин. Об окончании реакции судят по прекращению свечения или выделения белого дыма, а также по времени. При повторном графитизирующем модифицировании тщательно счищают шлак, образовавшийся при обработке Mg, вводят ферросилиций (ФС) или лигатуру из ФС, А1 и Са и хорошо перемешивают их с металлом. [c.251]

Величины выбросов, т/г, показываются в таблице с учетом числа часов работы соответствующих технологических агрегатов или установок, колебаний количества выделений загрязняющих веществ по ходу технологического цикла, среднего эксплуатационного значения степени очистки газов, а также времени простоя газоочистки на ремонт, если межремонтный период газоочистки меньше. межремонтного периода соответствующего технологического агрегата. [c.276]

Методика подсчета необходимой скорости откачки. Рассмотрев основные причины ухудшения вакуума в системе, можно приступить к расчету вакуумной системы. Величины, приведенные в табл. 7—10, показывают количество выделяющихся газов из некоторых металлов. Однако для расчета вакуумной системы требуется знать скорость их. выделения, которая определяется также и временем, Как известно, количество выделяюш,ихся газов увеличивается с повышением температуры. Очевидно, что скорость газовыделения из соединяемого металла зависит от быстроты нагревания металла, которая выбирается из соображений технологии. [c.73]

Выделение динамики точки в самостоятельный раздел сохранен и в данном издании ввиду важности этого раздела, а также потому, что совместное изложение общих теорем динамики для точки и системы экономии во времени по существу не дает, но создает у изучающих курс дополнительные трудности, связанные с необходимостью усваивать одновременно большое число важнейших понятий механики. [c.3]

Температура 7 , до которой охлаждается первый слой, зависит, в частности, от длины завариваемого участка /, погонной энергии сварки q/v и температуры подогрева 7 . Выразим связь между перечисленными параметрами. Б качестве расчетной схемы примем схему мгновенного выделения теплоты на завариваемом участке / в начальный момент сварки при этом также примем, что теплота выделяется равномерно по толщине металла б, распространяется только в направлении у и теплоотдача отсутствует (рис. 7.11). Иными словами, принимается схема линейного быстродвижущегося источника теплоты в пластине. Выбранная схема не учитывает ряда особенностей распространения теплоты, однако может быть принята для расчета по следующим соображениям. Температура как указывалось выше, не превышает, как правило, 650 К. Когда околошовная зона охладится до 500...600 К, то температура по сечению успевает выравняться, и поэтому несущественно, какое распределение теплоты принято в начальный момент времени. [c.219]

При нагреве после завершения аустенитизации в металле ОШЗ внутри зерен развивается процесс гомогенизации по углероду и другим элементам. Перераспределение элементов происходит в соответствии со значениями градиента химического потенциала в разных участках зерен. При этом вначале возможно временное усиление МХН. Углерод перераспределяется из зон, обогащенных некарбидообразующими элементами, в зоны, обогащенные карбидообразующими, поскольку первые повышают, а вторые понижают термодинамическую активность углерода. При повышении содержания углерода его активность увеличивается, в результате направление перераспределения углерода изменяется, чему также способствует произошедшее к этому моменту перераспределение других элементов. При нагреве до температур свыше 1370... 1470 К развивается процесс гомогенизации в направлении равномерного распределения элементов по телу зерен. Гомогенизация продолжается также на ветви охлаждения до температур сохранения диффузионной подвижности элементов или температур начала фазовых выделений, например, карбидов в высоколегированных мартенситно-стареющих сталях. [c.515]

Распознавание образов. Во многих областях науки и техники требуется решать задачи, связанные с выделением сигнала, предмета или образа из совокупности подобных ему, но имеющих некоторые отличия. Существует общий метод оптимального решения таких задач. Он основан на преобразовании сигнала, несущего информацию об объекте, в спектр частот исходного сигнала, который подвергают дальнейшей обработке (фильтрации) с помощью частотных фильтров, пропускающих лишь излучения определенных частот. Оптический сигнал, представляющий собой распределение амплитуд и фаз световой волны, идущей от объекта, также может быть разложен на частотные составляющие. Однако в отличие от частот радиодиапазона (временных), свет разлагается на пространственные частоты, которые можно наблюдать непосредственно на. экране или проявленной фотопластинке. [c.50]

Каналы ввода-вывода представляют собой специализированные устройства, обеспечивающие в ответ на инициирующую команду процессора ход всего процесса обмена информацией между периферийными устройствами и оперативной памятью. Выделение канала как специализированного процессора ввода-вывода позволяет совмещать во времени операции обработки информации и обмена с внешней средой. В результате повышается производительность ЭВМ в целом, а также упрощается аппаратура процессора. [c.26]

Приведем краткое описание гидроинтегратора, используемого для решения задач теплопроводности [281. Прибор состоит из следующих основных элементов гидравлической цепи с сосредоточенными элементами сопротивлений и емкостей, а также элементов, воспроизводящих выделение или сток скрытой теплоты устройства для задания начальных условий устройства для задания граничных условий, произвольно изменяющихся во времени приспбсоблений для измерений напора в узлах гидравлической цепи устройства для питания установки дистиллированной водой. [c.102]

На вскрытие включений существенное влияние оказывают параметры нагружения образцы и экспериментальные исследования показывают, что при импульсных нагрузках степень вскрытия включений можег регулироваться параметрами нагружения. На рисунке 3.13 приведены зависимости степени вскрытия включений при разрушении модельных образцов при различных параметрах нагружения. Увеличение энергии импульса повышаег выход вскрытых включений для всех исследованных моделей, т.к. при росте вводимой энергии повышается интенсивность разрушения среды, увеличивается количество трещин, развивающихся в образце. Вскрытие включений возрастает также и при увеличении периода разрядного тока (т.е. времени выделения энергии) в пределах, когда уровень энергии достаточен для разрушения образцов (в данном случае цилиндрические образцы диаметром 50 мм). Так, в режимах с энергиями W 250 и 500 Дж процент вскрытых включений при увеличении времени выделения энергии возрастает, а в режимах с энергией W125 Дж изменяется с наличием максимума. Известно, что увеличение времени выделения энергии приводит к снижению количества трещин и к увеличению их длины. При этом большое количество трещин дорастает до края образца, что способствует раскрытию большого количества включений, тем более, если учитывать, что при увеличении времени энерговыделения степень избирательной направленности магистральных трещин в области расположения включений растет. Если уровень энергии не достаточен для эффективного разрушения образца, то увеличение времени энерговьщеления, снижая максимальный пик давления в канале разряда, резко ухудшает условия разрушения и степень вскрытия включений, естественно, падает. [c.146]

Из-за подключения процессов ползучести характер кривой "циклическое напряжение - циклическая деформация" начинает зависеть от времени. При низкой частоте нагружения циклические напряжения оказываются ниже из-за более низкой скорости деформации и развития процессов динамического возврата. Рост длительности цикла создает возможность для статического возврата дислокационной структуры, а также для огрубления выделений зг -фазы. В поликристалли-ческом состоянии становятся важными процессы повреждения, связанные с образованием пор по границам зерен сплава. [c.344]

Термореактивные омолы часто комбинируют с такими относительно мягкими смолами, как эфир канифоли, чтобы повысить их точку размягчения. Для определения этого свойства смол их нагревают в течение определенного времени при заданной температуре в различных соотношениях со смолой, точку размягчения которой нужно повысить, после чего определяют точку размягчения полученной смеси смол. Полезно также исследовать изменение растворимости смеси смол при увеличении содержания в ней термореактив ной смолы. Значительно труднее судить о взаимодействии смол с маслами. Некоторые термореактивные омолы при варке с маслами вызывают сильное пенообразование, что, вероятно, объясняется (выделением воды за счет Конденсации смолы, которая при нагревании продолжается. Повышение скорости полимеризации масла не всегда является показателем действительного взаимодействия смол с маслами. Истинное строение продукта взаимодействия масла со смолой определить можно, на что уже указывалось в гл. III, но такое определение связано с трудностя1.ми и большой затратой времени на аналитические работы. По-видимому, наиболее простым показателем взаимодействия смолы с маслом является сильное увеличение водостойкости.. [c.713]

Аустенитно-карбидная зона в цементованном слое практически возникает Лишь при легировании стали карбидообразующими элементами, и в первую очередь хромом. Карбиды начинают образовываться на поверхности по границам и стыкам зерен. С течением времени выделение карбидов происходит и внутри зерна, двухфазная область распространяется на некоторую глубину, а на поверхности при цементации высоколегированных сталей возможно образование сплошного карбидного слоя [44]. Избыточные карбиды имеют глобулярную форму. При образовании аустенитно-карбидной зоны средняя концентрация углерода на поверхности цементованного слоя значительно превышает предел растворимости углерода в аустените Сщах- Образование карбидов ведет к обеднению аустенита легирующими элементами. В пределах аустенитно-карбидной зоны концентрация легирующих элементов в аустените возрастает от поверхности вглубь, поэтому высокая концентрация углерода в слое ведет к уменьшению прокаливае-мости. Это связано с зародышевым действием карбидов на распад аустенита и понижением его устойчивости за счет перехода легирующих элементов в карбид. При насыщении азотом легированного феррита и стали при температуре диффузии также возможно образование двухфазной зоны, состоящей из а-фазы и нитридных фаз [32]. [c.298]

Диаграммы превращений при непрерывном охлаждении сходны с подобными диаграммами изотермических превращений, но в то же время отличаются от последних (рис. 119). Например, кривые диффузионных превращений (выделение феррита и цементита, перлитное и бейнитное превращения) смещаются в область более низких температур и продолжительного времени. Линия, характеризующая данное превращение, вдоль кривой охлаждения может встретиться только один раз, т. е. кривые, характеризующие начало и конец перлитного и бейнитного превращений, не йогут идти в обратном направлении, как на диаграммах изотермических превращений. Если аустенит в более высоком интервале температур полностью превращается в продукт диффузии, то в более низком интервале температур дальнейшее превращение (бейнитное, мартенситное) не происходит. Продолжительность пребывания данной детали в определенном интервале температур зависит от скорости охлаждения. Поэтому на диаграммах непрерывных превращений начало и конец фазовых превращений, а также количество и характер возникающих фаз можно считать только вдоль кривых, имеющих различные скорости охлаждения. Различным скоростям охлаждения соответствуют сильно различающиеся значения твердости стали (см. рис. 119, кривые охлаждения /, 2 и 3, а также числа, обведенные кружком). [c.135]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

Первое допущ,ение можно обосновать следующ,им образом. Гальванический элемент обычно видоизменяется со временем чаш,е всего это связано с выделением водорода или других металлов на катоде (катодная поляризация), а также с выделением газообразного хлора или кислорода на аноде (анодная поляризация). В результате этих процессов э. д. с. микроэлемента постепенно падает и ток прекращается, пока вследствие локального разрыва не произойдет обнажения свежего металла,. после чего процесс повторяется. [c.409]

Проведенные электронно-микроскопические исследования на просвет тонких фолы, приготовленных из зон разрушения испытанных образцов, показали, что в стали Х18Н10Т при больших амплитудах нагрузки = 28,3 кгс/мм ) обнаруживаются большие скопления мелкодисперсных выделений (рис. 12, о), сосредоточивающихся в местах расположения дефектов (дислокаций). Наряду с мелкодисперсными наблюдаются также крупные выделения карбидов кубической формы размером около 0,3 мкм, распределенные сравнительно равномерно по объему материала. Расчет микродифракционной картины показывает, что эти выделения являются карбидами типа МеазСе (рис. 12, б). Уменьшение амплитуды напряжения до < = 24 кгс/мм приводит к измельчению карбидов (рис. 1, б и 2, б) и их перераспределению. При этом их средний размер составляет около 0,02 мкм. Дальнейшее снижение амплитуды нагрузки до Од = 20 кгс/мм связано с увеличением времени испытания, которое в этом случае определяет степень соста-ренности материала, и в связи с этим наблюдается коагуляция карбидов и их перераспределение по границам зерен. Средний размер карбидов составлял при этом около 1 мкм (рис. 12, в, г). [c.79]

При автоматическом контроле большое значение имеет задача фильтрации выходного сигнала датчика для выделения значения измеряемой величины от искажаю-шей ее помехи, присутствующей в полученном от датчика сигнале. Так, например, при измерении расхода газа в агрегатах на полезный измеряемый сигнал накладываются пульсации газового потока, производимые газо-дувными устройствами. При измерении температуры материала или стенки агрегата пирометром сквозь пламя роль помехи в измеряемом сигнале играют колебания пламени и т. п. Различные типы фильтров дают разную погрешность восстановления полезного сигнала. Как правило, более точные фильтры являются более сложными устройствами, если они реализуются аналоговыми устройствами. Реализация более точного фильтра в УВМ ведет обычно к увеличению объема памяти, занятого подпрограммой, фильтрации и ее параметрами, а также к удлинению времени работы подпрограммы. При контроле работы предприятия часто необходимо осуществлять фильтрацию сотен и тысяч сигналов датчиков, отсюда понятна важность вопроса обоснованного выбора типа используемых фильтров. Для решения этого вопроса требуется количественно оценить погрешности выделения полезного сигнала при использовании фильтров различных типов и выделить области возможного применения используемых на практике фильтров. Существует обширная литература, посвященная оптимальной (в смысле точности) фильтрации сигналов (см. [41, 42]), и задача построения оптимального фильтра для изучаемых процессов может быть решена. Однако, учитывая необходимость компромисса между точностью и сложностью фильтрации, следует проанализировать, насколько простые в осуществлении, но неоптимальные фильтры в условиях, близких к наблюдающимся на практике, проигрывают в точности оптимальным филь [c.72]

При изотермической выдержке в интервале 500—800 °С ферритная составляющая также претерпевает превращения. На первой стадии из феррита выделяется карбид типа Мв2зСе. После выдержки в течение 1 ч при 650—700 С выделение карбида сопровождается образованием вторичного аустенита, количество которого после 10 ч возрастает примерно на 20%. К этому же времени выделение карбидной фазы в основном заканчивается. Образование вторичного аустенита сопровождается обогащением феррита хромом. В местах, наиболее обогащенных хромом, главным образом на границе феррита и аустенита происходит выделение О-фазы [991. [c.123]

Выделение водорода — это один из тех факторов, которые обусловливают образование пор в гальванических покрытиях. Водородные поры в зависимости от условий электролиза могут проникнуть до основного металла или же частично перекрыться в результате роста покрытия. В частности, в толстых покрытиях водород способствует образованию ямкообразных углублений (питтинг), не достигающих основного металла. Появление питтинга основывается на длительном контакте пузырьков водорода с катодной поверхностью. Образование питтинга усиливается с увеличением толщины покрытия и в особенности в высокопроизводительных электролитах с быстрым ростом покрытия. Прилипающие пузырьки водорода экранируют находящийся под ними металл от прохождения тока, значительно замедляя рост покрытия в этих местах, в результате чего в покрытии возникают углубления. Если в течение времени выделение водорода будет постепенно повышаться, то возникающий питтинг будет иметь каплеобразную форму. Хотя этот дефект могут вызвать также и другие прилипающие к катоду газы, все же обычной причиной дефекта является выделяющийся на катоде водород. Причиной для прилипания служат поверхностные силы на границе фаз, зависящие от материала катода. Особенно важно состояние поверхности катода. Пузырьки водорода особенно прочно прилипают к рискам, порам, шлаковым включениям и к прочим дефектам по- [c.44]

Пути их проникновения в воздух различны. Легкие фракции паров масла имеются в сжатом воздухе, поступающем от поршневых и ротационных компрессоров, в которых для смазки цилиндров применяются минеральные масла. Влага в сжатом воздухе появляется при засасывании в компрессор влажного атмосферного воздуха и его конденсации. Зачастую источник сжатого воздуха находится на значительном расстоянии от окрасочного участка, и воздух проходит через зоны, имеющие различную техмпературу. Это также является причиной выделения влаги из воздуха. С течением времени на внутренней поверхности воздуховодов появляется ржавчина, частицы которой отделяются и захватываются сжатым воздухом. [c.21]

Резервуары для сжатого воздуха (ресиверы) пневматических систем являются аккумуляторами сжатого воздуха. При наличии реоивера компрессор выключается на период времени, когда расход воздуха в системе меньше производительности ко.мпресоора. Кроме того, ресиверы способствуют уменьшению пульсации в нагнетательном трубопроводе, а также частичному выделению влаги из воздуха. Ресивер испытывается на давление, превышающее рабочее в 2— [c.442]

Листовой винипласт изготовляют из полихлорвиниловой смолы без пластификатора, методом вальцевания на горячих вальцах с последующим прессованием между горячими плитами. Он используется в качестве конструкционно-изоляционного материала обладает хорошими электроизоляционными свойствами, влаго- и водостоек, атмосфероустойчив, химостоек, не горюч. Применяется для гальванических ванн из него изготовляют аккумуляторные баки. К числу недостатков винипласта относятся малая теплостойкость по Мартенсу (60—80°), выделение хлористого водорода под влиянием электрических разрядов по его поверхности и образование проводящих мостиков, а также заметное выделение хлористого водорода при повышенной температуре примерло от 150° С. В связи с термопластичными свойствами винипласта допускаемые механические нагрузки сильно зависят от температуры даже в сравнительно небольшом интервале температур. При этом следует учитывать больщое усиление деформации винипласта (как и других термопластов) со временем нахождения под нагрузкой. Расчетные механические нагрузки на винипласт не должны превышать при —30—Ь 10°С—70—80 [c.214]

Сила свечения С.с. обладает максимумом, пределы которого зависят от интенсивности, активности падающей радиации и продолжительности ее воздействия. Различные С. с. неодинаково реагируют на различные лучи одни хорошо возбуждаются от действия дневного света, другие от искусственного особенно яркое свечение у большинства составов вызывают ультрафиолетовые лучи. Нек-рые составы чувствительны кроме того к катодным, Х-лучам или радиоактивным излучениям. Свойства С. с. при данном основании зависят от типа и количества добавок, а также от метода приготовления, что учитывается при подборе рецептуры для определенного назначения. Продолжительность инсоляции различных С. с. при данном источнике света различна у некоторых возбуждение достутает максимума почти мгновенно, другие требуют нескольких ск. Если состав нанесен на поверхность, то продолжительность инсоляции зависит также от толщины и шероховатости поверхности слоя С. с. Период свечения у различных составов весьма разнообразен. С.с., перенесенный внезапно в темноту, сначала светится очень ярко, затем сила свечения резко падает, а потом постепенно уменьшается до полного загасания оно наступает у некоторых составов через значительный промежуток времени, измеряемый десятками часов. Нормально у хороших С. с. достаточно яркое свечение при Г15° продолл ается 1—2 ч. После угасания С. с., выставленный на свет, опять заряжается на тот же период времени. Все С. с., свечение к-рых продолжается ограниченное время, т. е. требующие периодич. зарядки, называются С. с. временного действия. Если же состав может возбуждаться от радиоактивных излучений и в него введено радиоактивное вещество в виде механич. примеси, то благодаря постоянному воздействию лучей состав светится беспрерывно, не требуя предварительной зарядки. Время свечения такого состава измеряется годами оно зависит только от периода жизни радиоактивного вещества и от разрушения основания под действием постоянной радиации. Такие С. с. называются радиоактивными, или постоянного действия. Инфракрасные лучи или подогревание оказывают влияние на свечение С. с., изменяя интенсивность (поглощенная световая энергия начинает излучаться быстрее), и поэтому С. с. светит более короткое время, но яр е когда свечение С. с. почти незаметно для глаз, при подогревании оно вспыхивает вновь за счет выделения остатка световой энергии вторичное подогревание уже не дает свечения и требуется новая зарядка. В других случаях длинноволновые лучи тушат фосфоресценцию без ускорения высвечивания. [c.176]

Лазерное упрочнение на рациональных режимах повышает износостойкость и усталостную прочность, теплостойкость и жаропрочность, коррозионную стойкость. Однако ударная вязкость после лазерной обработки может снижаться. Недостатками лазерной обработки являются также высокая стоимость технологического оборудования, необходимость применения специальных покрытий для увеличения поглощающей способности обрабатьшаемых поверхностей, сложность оперативного контроля заданных свойств ПС, необходимость защиты персонала от рассеянного лазерного излучения. Большие скорости охлаждения могут вызывать временные термические напряжения растяжения, величина которых превышает предел прочности металла, в результате чего в ПС образуются закалочные трещины. При лазерной обработке чугуна с оплавлением в ПС образуются поры из-за выделения газов, адсорбированных на графитовых включениях. Указанные особенности необходимо учитывать при разработке технологических процессов изготовления деталей с использованием лазерной обработки. [c.266]

Перейдем к рассмотрению кинетики процессов массообмена. Высказанное Рихардом и Лумисом [69] предположение о том, что выделение газа из жидкости в течение всего процесса происходит равномерно, давно опровергнуто. В действительности, как следует из ряда работ [69—76], со временем выделение газа из жидкости уменьшается независимо от физико-химических свойств жидкостей, состава газовой фазы, частоты и интенсивности звука. Сопоставить приведенные в этих работах данные не представляется возможным, так как в них использовались относительные методы контроля газосодержания, а также потому, что указанных сведений об акустических условиях протекания процесса недостаточно, ибо, как правило, в большинстве работ указана только частота колебаний, [c.299]

Для выделения линейно поляризованных объемных волн пред ложен метод, названный REMODE [80]. Умножение компонент с последующим усреднением также подчеркивает временные интер валы, в которых различные компоненты находятся в фазе [178] Этот метод имеет следующую модификацию вертикальная компо [c.245]

Существует еще одно требование к энергоносителям процесс, идущий с выделением. тепла при легкоосуществляемых условиях (иногда после соответствующего возбуждения), должен протекать с Достаточно большой скоростью. При очень медленных процессах в единицу времени выделяется так мало энергии, что она практически не может быть использована. Так, например, известно, что уголь слабо греет, если в печи он медленно горит, так как тепло сгорания, получаемое в единицу времени, успевает уйти через дымоход или стены, не обогрев комнаты. Однако слишком ускоренный процесс в большинстве случаев также нежелателен, так как в этом случае температура повышается больше, чем это необходимо,- появляется опасность взрыва. Таким образом, скорость процессов, в ходе которых выделяется энергия, должна хорошо регулироваться. [c.46]

Графическая зависимость прочности сварного соединения от изменения давления выражается кривой (рис. 1). Давление требуется для обеспечения плотного контакта свариваемых поверхностей, что необходимо для взаимной диффузии атомов свариваемых материалов. Если давление при сварке меньше оптимального, то на границе соединения могут появиться непровары. Характер изменения остаточного давления (разрежение) в рабочей камере и температура нагрева в процессе диффузионной сварки показаны на рис. 2. На создание высокого вакуума (участок а б) в камере затрачивается 8—10 мин, затем начинается нагрев свариваемых деталей, который приводит к неизбежному выделению растворенных в них газов. Количество этих газов зависит от состава металла и размеров свариваемых деталей. Скорость выделения газов определяется также и интенсивностью нагрева. При этом давление в камере повышается (участок б—в). Участок г—д характеризует установившееся давление в камере во время обезга-живания. Процесс обезгаживания можно ускорить за счет повышения температуры нагрева, используя более мощную откачную систему. В противном случае повышение давления до 0,13 Па может вызвать ионизацию и пробой (короткое замыкание между витками индуктора). По окончании обезгаживания происходит уменьшение остаточного давления в камере до 1,3 10 Па (участок д—е), после чего передается необходимое усилие сжатия деталей. Участок характеризует непосредственный процесс сварки, продолжительность которого 15—20 мин (участок е—ж). По истечении указанного времени нагрев прекращается, давле- [c.42]

Рис. 6.7.14. Эволюция (расчетная) волнового импульса, проходящего (б) в момент г = О из воздуха (г < О, ро = 0,1 МПа, Го = 293 К) в слой воды с пузырьками воздуха или азота (О < г < 0,4 м, ро = 0,1 МПа, Го = 293 К, йо = 1 мм, 20 = 0,02), а затем отражающегося (в) в момент г 3,3 мс от жесткой стенки (г = 0,4 м). Процесс показан в виде эпюр давления р(г) (б и в) в выделенные моменты времен t (мс), отмеченные цифровыми указателями, а также в виде осциллограмм давления p t) (з) на трех датчиках G, К п W (показанных на рис а, а именно в воздухе ( датчик G при г = —0,2 м), па контактной границе (датчик К при г = 0) и на жесткой стенке ( датчпк W при г = 0,4 м)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...