0 фиксированного размера

Если деталь определяется совокупностью заданных фиксированных размеров, от которых зависит работоспособность детали, и между этими размерами существует аналитическая связь, то, ограничиваясь, например, двумя независимыми размерами Х , х , можно эту функциональную зависимость записать в виде Р хи хг)=0. [c.30]

Совокупность чисел Q, отображающая различные по размеру однородные величины, должна быть совокупностью одинаково именованных чисел. Это именование является единицей ФВ или ее доли. Единица физической величины 0] — это ФВ фиксированного размера, которой условно присвоено числовое значение, равное единице, применяется для количественного выражения однородных ФВ. [c.5]

Сплошные линии соответствуют общему случаю контактного взаимодействия упругих тел при наличии между ними вязко-упругого слоя, штриховые линии построены по формуле (5.25) в случае пренебрежения упругими свойствами индентора и основания. Расчёты проводились при постоянной ширине плош ад-ки контакта L = 0,1, при этом варьировалась нагрузка, дейст-вуюш ая на индентор. Результаты показывают, что с уменьшением скорости V перемеш ения индентора, т. е. с увеличением параметра а (см. (5.17)), эпюра распределения давлений р () становится более несимметричной. При фиксированном размере площадки контакта и заданных вязкоупругих характеристиках слоя контактные давления и их максимальные значения существенно зависят от упругих свойств индентора и основания при малых значениях параметра а (больших скоростях V). Однако при уменьшении скорости (а = 10), различие между распределением давления в обоих случаях становится пренебрежимо малым. Таким образом, вязкоупругий слой оказывает определяющее влияние на распределение контактных давлений при низких скоростях движения. [c.253]

Размеры при параметрическом черчении кроме оформления чертежа выполняют еще одну функцию — управление моделью. Изменяя значения размеров, можно изменять и геометрию детали. Свободные размеры просто привязаны к точкам на объекте и при его перемещении меняют свое значение. Фиксированные размеры избавляют модель от лишних степеней свободы, делают ее поведение более предсказуемым. На рис. 18.22 размер 0 7 находится в прямоугольной рамке, т. е. является фиксированным, остальные размеры свободные. При двойном щелчке мыши на любом из размеров чертежа крышки на экране появляется диалоговое окно Установить значение размера (рис. 18.23). После введения [c.344]

В одной последовательности расчетов фиксировано 5 = 0.14, а меняется. В этих случаях реализуются режимы с присоединенной к решетке ударной волной, называемые далее стационарными. Во второй последовательности вариантов изучается эволюция течений при фиксированном размере пластины L = 10 с изменением 5. При этом возникают нестационарные режимы с отошедшей от решетки ударной волной, которая распространяется вверх по потоку. [c.161]

Как уже отмечалось, в силовых конических передачах преимущественное применение находит установка подшипников по схеме врастяжку (рис. 7.39, а). Типовая конструкция вала конической шестерни, фиксированного по этой схеме, приведена на рис. 7.40. Силы, действующие в коническом зацеплении, вызывают появление радиальных реакций опор. Радиальную реакцию считают приложенной к валу в точке пересечения его оси с нормалями, проведенными через середины контактных площадок на кольцах подшипника. Обозначим Ь — расстояние между точками приложения реакций а —размер консоли ё — диаметр вала в месте установки подшипника / — расстояние до вершины делительного конуса (см. рис. 3.2). При конструировании следует принимать ё > 1,3а в качестве Ь — большее из двух Ь 2,5а или Ь 0,6/. Конструктор стремится получить размер а минимальным для уменьшения изгибающего момента, действующего на вал. После того как определен этот размер, по приведенным соотношениям принимают расстояние Ь. При этом узел получается весьма компактным. [c.131]

Таким образом, коэффициент турбулентной диффузии пузырьков может значительно превышать коэффициент турбулентной диффузии жидкости. Максимальное значение отношения > /П при фиксированных плотностях фаз р и рр, как это видно из рис. 30, достигается при аТ -> 0, т. е. при малых размерах пузырька i -> о или при большой вязкости жидкости v- Qo. В случае, когда плотность газа много меньше плотности жидкости, ею можно пренебречь, при этом у 2. Тогда В /В 4.5 при аТ - 0. [c.88]

С увеличением градиента давления от 0,025 до 0,20 атл[c.119]

Обычно используют упрощенную схему, полагая длину переходного участка равной нулю и считая, что в сечении х = начинается основной участок, целиком состоящий из струйного пограничного слоя, в котором скорость изменяется от и на оси до нуля на достаточном удалении от нее. Осевая скорость и на основном участке убывает от значения Ug до нуля на бесконечности. На рис. 9.8 приведены профили скоростей для плоской струи, вытекающей из прямоугольного отверстия размером 0,03 X Х0,65 м каждая кривая на рисунке соответствует фиксированному расстоянию X от выходного отверстия. Можно видеть, что ядро с равномерным распределением скоростей исчезает уже на 378 [c.378]

ИЛИ резонанс. И наоборот, каждому размеру пузырька йо соответствует частота (а можно показать, что она равна частоте собственных колебаний о)г(йо)), при которой реализуется резонанс. При отсутствии фазовых переходов, т. е. для газового пузырька постоянной массы при фиксированном гидростатическом давлении в жидкости ро имеется только один резонанс. В этом случае при дорезонансных частотах С0в<с0г(ао) (или a < ir(Шг(ао) или ао>Яг(Ие). [c.219]

Непосредственно из табл. I видно, что если желательно максимизировать эффективный коэффициент теплопроводности при фиксированных значениях объемных долей, то сферические включения (G = /э) не так эффективны, как дискообразные или иглообразные. Однако — и это важнейший момент в любой методике проектирования — существуют укладки сферических включений, приводящие к e e, =3,1 ( 2 = 0,1), и в то же время существуют укладки дискообразных включений, приводящие к е /е, = 2,6 (г 2 = 0,1). Таким образом, если не позаботиться о надлежащем размещении включений в матрице и распределении их по размерам, вполне возможно получить материал с дискообразными включениями менее эффективный, чем материал со сферическими включениями. Более того, нужно, разумеется, определить наилучшую укладку так, чтобы при использовании дискообразных включений мы приближались к ejj/e,=7,7, а не к е /е, = 2,6. [c.279]

Валы, изготовленные из горячекатаной углеродистой стали, химический состав (%) и механические свойства которой (после нормализации) были С 0,45 Si 0,30 Мп 0,60 Р 0,025 S 0,023 Сг 0,15 Ni 0,16 Ов = 620 МПа ао,2 = 360 МПа 6=18 г[) = 40 %, испытывали на усталость при изгибе с вращением (частота вращения 2-10 мин- ). Пределы выносливости определяли на базе 10 млн. циклов нагружения. Поверхностный наклеп галтелей осуществляли с помощью приспособления, в котором обработка ведется одновременно двумя фиксированными роликами, расположенными один против другого в плоскости, пересекающей образец по линии начала галтельного перехода. Таким образом, направление нажатия роликов в этом случае было перпендикулярным оси вала. Упрочнение проводили по режимам, различная интенсивность которых достигалась изменением давления на ролики. В зависимости от размера вала и радиуса его галтели это усилие варьировали в пределах 0,5—25,0 кН. В каждом конкретном случае режим обкатки подбирали таким образом, чтобы получить на разных валах сопоставимые значения глубины наклепанного слоя. [c.143]

При фиксированном значении О., с. и аналогом коэффициента трения является линейный размер х.. Подбирая параметры механизма О,., и х . для диапазона коэффици ента трения/= 0,01 —1, можно проектировать любой габарит механизма прибора соответствующими линейными аналогами. Для этого напишем уравнение (IV. 14) в виде [c.89]

Для иллюстрации рассмотрим задачу о медленном вращении эллипсоида вокруг главной оси с угловой скоростью о). Ясно, что такое движение нестационарно, так как d Jdt Ф 0. Действительно, ясно, что движение периодично в том смысле, что локальная скорость жидкости и давление в некоторой фиксированной точке пространства изменяются периодически со временем. Пусть I — характерный размер частицы, тогда определим следующие безразмерные переменные и параметры [c.71]

Как следует из соотношения (7.8), оператор А зависит от размера площадки контакта a t). Если в процессе изнашивания размер площадки контакта фиксирован, т. е. a t) = а(0), оператор А в точности совпадает с оператором в начальный момент времени i = 0. Такой случай имеет место, например, при изнашивании упругого тела штампом с плоским основанием, В противном случае неизвестная граница дС1 области контакта определяется условием непрерывности перемещений границы упругого тела при вдавливании в него гладкого штампа, которое обычно имеет вид [c.362]

При фиксированных длине трассы и размере апертуры величина 00 также фиксирована. Тогда в соответствии с (3.2.6) величина зависит только от а, т. е. от отношения радиуса корреляции флуктуаций к размеру апертуры. Когда а- 0, то согласно (3.2.6) ор2 тоже стремится к нулю. Физически это объясняется тем, что при уменьшении а не только происходит сглаживание фазовых флуктуаций, но одновременно с этим уменьшается их дисперсия. При и- оо причем величина является максимально возмож- [c.119]

Чтобы выяснить, почему в окрестности точек, имеющих 1 = 0, относительное смещение наибольшее, рассмотрим поперечную волну в шнуре. В поперечной волне график (/o, х.) определяет истинное положение частиц. Из рисунка 12.11 видно, что участок шнура длиной Ад при наличии волны вытягивается (до размеров Ах ) именно в окрестности тех точек, для которых 1 = 0. Для точек, имеющих наибольшее смещение, длина отрезка Ад практически не меняется этот отрезок как бы поднят на гребень параллельно самому себе. Если наблюдать за фиксированным отрезком шнура Ал , можно заметить, что с те- [c.370]

Расчеты, произведенные для воды, ртути, аммиака, фреонов и углекислоты, показали, что в диапазоне давлений Р /Рк -С 0.6 и вплоть до капель радиуса порядка сотых долей мкм обе вычитаемые из единицы величины в выражении для 8 (As) весьма малы. Таким образом, в пределах этой области при фиксированном размере капель поправка к разности энтропий на пограничных кривых S (As) (лэ avJT (пропорциональна отношению капиллярной постоянной к абсолютной температуре). Поскольку с повышением давления растет температура и одновременно уменьшается капиллярная постоянная av [Л. 25], то и поправка 8 (As) на криволинейность поверхности раздела с ростом давления убывает. По мере приближения к критическому состоянию (Рн/Рк > 0.6) усиливается влияние vjv" изменяется и характер температурной зависимости коэффициента поверхностного натяжения, устремляюще- гося в критической точке к нулю. Вид функции а = а (Т) вблизи критического состояния неизвестен. Если считать, что в окрестности критической точки коэффициент поверхностного натяжения пропорционален T — Tf [Л. 27], то в этой области производная daldT и с по- [c.45]

Рисунок 4.9 иллюстрирует динамику контактной поверхности для различных начальных давлений в смеси. Расчет производился для фиксированного размера капли и параметров импульса. Из рис. 4.9 следует, что остановка продуктов взрыва около положения равновесия носит колебательный характер. Полная остановка парокапельной смеси происходит через сотни наносекунд после распада капли. Радиус конечной сферы, содержащей пар и капли-осколки, определяется из соотнонления Гсоо = Гс(0) (l/i/l/no) 4 [c.120]

При изготовлении деталей из картона необходимо учитывать его усадочные деформации после сушки. Таким образом, для получения детали точных размеров на заготовку следует давать припуск, например при применении картона марки ЭМЦ по длине материала (.машинному направлению) около 0,5%, по ширине 1,2—1,6%, а по толщине 5—7%, в зависимости от исходной влажности картона. Те изоляционные изделия, которые после сборки должны иметь точно фиксированные размеры (например, сегменты между катушками непрерывной части обмоток класса напряжения 220 кв), должны изготовляться из предварительно просушенного картона. Во избежание коробления большегабаритных изделий, скеливаемых лз нескольких слоев (шайб, колец и т. п.), из-за неодинаковых усадок картона в продольном и поперечном направлениях необходимо склеиваемые заготовки ориентировать в одинаковом направлении по длине и ширине материала. Склейку деталей производят обычно бакелитовым лаком удельного веса 0,99—1. Заготовки, подлежащие склеиванию, лакируют с двух сторон бакелитовым лаком и слегка подсушивают на воздухе. Из заготовок собирают детали рейки, полосы, пластины, шайбы, сегменты и т. п., чередуя при этом лакированный картон с нелакированным. Далее заготовки подвергают горячей прессовке при температуре 125 С и удельном давлении 40—50 в течение времени, зависящем от размеров заготовки, обычно в пределах 1— 2 V. В процессе указанной прессовки бакелитовая смола, размягчаясь, прочно связывает отдельные слои изделия и полимери-зуется, переходя в стадию С. [c.304]

Для фиксирова ння микрометрического винта в определенном положении (фиксирования размера детали) служит эксцентриковый стопор. Зажим микрометрического винта осуществляется поворотом рычажка к На стебле нанесена основная шкала с ценой деления 1 мм, причем деления верхней шкалы разЦесены по отношению к нижней на 0,5 мм. На скосе барабана 5, который жестко связан с микрометрическим винтом, нанесена круговая шкала, имеющая 50 делений. Если повернуть барабан на один оборот, то измерительный контакт 3 переместится в осевом направлении на величину шага резьбы микрометрического винта, т. е на [c.328]

Из сказанного следует, что возможно существование оптимальных по теплообмену размеров моночастиц, а не одного фиксированного, как полагают Джепсон [Л. 361] (с т =0,5 мм) или В. С. Носов [Л. 225] (йт = = 0,01 мм), определямого а основе оптимального значения обобщенной переменной типа Кет с учетом комплекса вышеназванных факторов. [c.229]

Высота текста задается в поле Height (Высота ) и определяет размер знаков используемого шрифта. Если в процессе описания стиля задана фиксированная высота текста, при создании однострочных надписей запрос Height (Высота ) не выводится. При необходимости нанесения надписей разной высоты с использованием одного и того же текстового стиля следует при его создании указать высоту, равную 0. [c.226]

Из таблицы 8 и рис. 17 и 18 видно, что с увеличением размера смешиваюш,ейся оторочки от 5 до 30% при данном фиксированном градиенте давления скорость продвижения контакта смешивающихся фаз увеличивается более существенно, чем скорость продвижения водного контакта. Например, при минимальном градиенте давления 0,025 атм1м увеличивается в 3,46 раза, в то время как возрастает в 2,14 раза. При максимальном значении градиента давления 0,20 атмЫ с увеличением размера смешивающейся оторочки в указанных выше пределах г , увеличивается в 2,65 раза, а V2 при тех же условиях возрастает в 1,5 раза. [c.64]

Обычно используют упрощенную схему, полагая длину переходного участка равной нулю и считая, что в сечении х = начинается основной участок, целиком состоящий из струйного пограничного слоя, в котором скорость изменяется ут значения и на оси до нуля на достаточном удалении от нее. Осевая скорость на основном участке убывает от значения до нуля на бесконечности. На рис. 198 приведены профили скоростей для плоской струи, вытекающей из прямоугольного отверстия размером 0,03x0,65 м каждая кривая на рисунке соответствует фиксированному расстоянию от выходного отверстия. Можно видеть, что ядро с равномерным распределением скоростей исчезает уже на расстоянии 0,2 м. На рис. 199 показан профиль скоростей на основном участке, построенный в безразмерных переменных и и = у1уа , где Уо.5 — расстояние от оси, на котором скорость равна половине максимальной. [c.416]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Зависимость размеров ячеистой дислокационной структуры от уровня пластической деформации была подвергнута анализу в исследованиях нержавеющей стали AISI 304 [44]. В области температур 482-650 С были исследованы уровни полной деформации в интервале 0,5-20 % с треугольной формой цикла, также с введением выдержки при нагрузке в течение 10, 60, 180 и 600 мин. Размер ячеек уменьшался по мере возрастания уровня деформации, что соответствовало уменьшению долговечности. Переход от треугольной формы цикла к трапецеидальной форме незначительно увеличивал размер ячеек, хотя происходило существенное снижение долговечности. Вместе с тем, если использовать время в качестве характеристики длительности накопления повреждений до разрушения, то оказывается, что длительность нафужения с выдержкой была существенно большей, чем при треугольной форме. Поэтому следует считать, что в общем виде размер ячеек определяется единым соотношением для фиксированной скорости деформации. Применительно к исследованным условиям в рассматриваемой работе было установлено [c.250]

Прибор состоит из следующих основных узлов телевизионной камеры с передающей трубкой (видиконом), блока управления с органами настройки и блока фиксирования результатов, снабженного видеоконтрольным устройством на телевизионной трубке 16ЛК1Б, обеспечивающей электронное увеличение в 7 раз, и цифровым вольтметром Ф210-0,5/0,2. Число строк развертки телевизионной системы составляет 625, вид развертки — прогрессивный с частотой кадров 50 кад/с, скорость измерения площади или линейных размеров при ручном измерении — до 20 измерений в минуту. Электронная система прибора обеспечивает распределение объектов наблюдения по восьми тонам от белого до черного (по стандартной испытательной таблице телевизионного стандарта 029). Наибольшая величина погрешности измеряемой величины находится в пределах 10—15%. Повторяемость резуль-290 татов измерения одного и того же объекта составляет 85%. [c.290]

При этом условие асимптотической устойчивости КеХ<0, выраженное через собственные значения Л, принимает вид 1тЛ[у КеЛ > е. На рис. 7.4.1, 6 показаны результаты расчетов критического давления при е=0,01 для титановой оболочки с такими же геометрическими параметрами, как и в [69]. Оболочка разбивалась на 11 конечных элементов и размер матриц бьш 40x40. При фиксированном т критическое давление вычислялось с использованием процедуры дихотомии. Затраты процессорного времени 1ЪМ-РС/АТ для вычисления всех комгшексных собственных значений и собственных векторов при фиксированном значении давления составляли по ХЛ-алгоритму 1,5 мин и 15 мин по методу понижения нормы матрицы. При этом во втором случае заданная точность не достигалась и выход происходил по числу итераций. Резуль- [c.488]

Симметричный конфокальный резонатор, параметры которого лежат на самой границе области устойчивости = g2 = 0), представляет собой особый случай. Величины отношений gi/g2 и gijgi, фигурирующих в общих формулах для vJ двухзеркальных резонаторов, у него являются неопределенными (для других резонаторов, имеющих gig2 = О или 1 и лежащих на границе области устойчивости , эти формулы по очевидным причинам вообще непригодны). Поэтому сечения пучков могут иметь на одном из зеркал конфокального резонатора любые поперечные размеры. Фиксированным оказывается только произведение параметров ширины на левом и правом зеркалах WxWj = X/V (рис. 2.10в). [c.86]

Пример 7.7. Приведем результаты числеииого моделирования роста усталостной трещины при случайном циклическом нагружении в виде стационарного узкополосного нормального процесса с равным нулю математическим ожиданием [10]. Развитие трещины описано с помощью уравнения Пэриса—Эрдогана (3.100), а условие устойчивости взято в форме (7.91). На рис. 7.13 показаны некоторые реализации процесса I t Т ) при Ih = 0,5 мм. Обращает на себя внимание не только большой разброс размеров трещин в каждый фиксированный момент времени, но и существенный разброс размеров, отвечающих моменту потери устойчивости. Некоторые критические размеры трещин указаны у кривых. Из-за разброса нагрузочных реализаций в одном случае разрушение произошло после 470 циклов при критическом размере 1 = 86,2 мм, а в другом — после 1030 циклов при критическом размере = = 19,2 мм. [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...