293 — Зависимость от напряжения средняя линейная

Фиг. 60, Графики изменения наибольшего напряжения для лопатки постоянного поперечного сечения в зависимости от средней линейной скорости.

Схема решения линейной задачи прочности, основанная на приведенных зависимостях, такова. Пусть рассматриваемая оболочка собрана из m различных армированных волокнами слоев и нагружена системой внешних сил, интенсивности которых пропорциональны одному скалярному параметру Р. В силу линейности дифференциальных уравнений и граничных условий соответствующей краевой задачи статики оболочки средние напряжения средние [c.37]

В случае определения циклической трещиностойкости коэффициент асимметрии цикла R /А тах- Изменение величины среднего напряжения цикла существенно влияет на ход кинетических диаграмм усталостного разрушения. Скорость распространения усталостной трещины растет с увеличением R, В средней (линейной) части диаграммы влияние R в зависимости от структуры металлического материала может быть небольшим (рис. 4.24). [c.144]

Предположим, что имеет место линейная зависимость между средним напряжением а и объемной деформацией [c.111]

Указанные теории основываются на линейной зависимости между средними напряжениями От асимметричного цикла и предельными напряжениями. Уравнение указанной зависимости [c.181]

Взаимосвязь между истинным градиентом скорости (1и/(1г) и напряжением сдвига т на стенке трубы для вязкопластичных сред (строительные, буровые и бетонные растворы, осадки сточных вод, различные пищевые продукты, болотный и морской илы, меловые, угольные, лессовые, каолиновые, содовые, суперфосфатные и другие суспензии), у которых зависимость от среднего градиента скорости является линейной, характеризуется след ющим основным соотношением [c.140]

Таким образом, влияние упрочнения на величину артах, действующего в стенках обжимаемой заготовки, приближенно можно учесть заменой в установленных ранее формулах напряжения текучести Os средним для очага деформации напряжением текучести, определяемым в предположении справедливости линейной зависимости напряжения текучести от относительного сужения. [c.396]

В теории малых упруго-пластических деформаций принимается, что зависимость средней линейной деформации от среднего нормального напряжения такая же, как в пределах упругости (3.3). Следовательно, в результате пластических деформаций изменения объема не происходит. Обычно изменение объема сравнительно невелико и поэтому им можно пренебречь. Тогда на основании соотношения [c.63]

Л/i, соответствующая упругому режиму деформирования всей системы вплоть до достижения напряжением в среднем стержне предела текучести. Дальнейшее увеличение нагрузки эквивалентно нагружению двух боковых стержней силой F — а А, и, следовательно, система переходит в режим линейно-упругого деформирования двухстержневой статически определимой системы под нагрузкой F — а А (рис. 3.25). Для этой системы зависимость F — Д/i следует из условий равновесия [c.71]

В области очень слабых магнитных полей (участок /, рис. 6-1) магнитная индукция растет линейно с ростом напряженности, магнитная проницаемость остается постоянной это так называемая начальная относительная магнитная проницаемость. Эта область намагниченности используется обычно в технике слабых токов (нелинейная зависимость между магнитной индукцией и напряженностью поля приводит к искажению передаваемых сигналов). В области средних полей (участок 2) магнитная проницаемость резко возрастает и проходит через максимум. В первой части этого участка рост магнитной индукции происходит очень круто. В области средних полей (участок 3) происходит лишь слабое увеличение магнитной индукции. В области сильных полей (участок 4) рост магнитной индукции происходит очень замедленно по пологой прямой (наступает насыщение). К числу ферромагнитных материалов по своим свойствам можно отнести магнитную [c.290]

Приготовленные таким способом образцы помещались в рабочую часть оптической печи [4], позволяющей осуществлять быстрый внешний нагрев и охлаждение в воздушной среде. После того как образцы приобретали рабочую температуру, к ним подвешивался груз, снимались показания длины и одновременно отсекался световой поток, нагревающий образец. С этого момента проводилось термоциклирование образцов. В результате минутного охлаждения и последующего минутного нагревания устанавливалась форма термоцикла, близкая к трапецоидальной, с выдержкой при экстремальных температурах —7 с. Скорости охлаждения составляли 15° С/с. Образцы исследовались при двух режимах температур 1250-> 500° С и 1400-> 600° С. При построении графиков использовались данные, полученные усреднением 3—5 измерений при каждой смене нагрузки. Разброс не превышал 12 /q от найденного среднего. Ползучесть молибдена, наблюдаемая при температуре 1250 - 500° С, в основном описывается линейной зависимостью. Повышение температуры испытания до 1400 -> 600° С не меняет характера зависимости Некоторое отклонение от линейности для обоих интервалов, температур, наблюдаемое на первых термоциклах, обусловлено сжатием толстым покрытием (примерно 20% от сечения образца) молибденовой основы. При этом между ними возникают зна-и тель-ные остаточные напряжения [5]. [c.205]

Зависимость средней циклической долговечности 1дЛ/,-от амплитуды перенапряжения носит линейный характер в области напряжений от. 1.05a до 1,5а 5 (а —предел выносливости на базе 10 —10 цикл). Для примера на рис. 92 приведена кривая усталости технически чистого [c.139]

Синергетическое описание непрерывного роста усталостной трещины в соответствии с первым уравнением синергетики (4.20) показывает, что средние величины прироста усталостной трещины за цикл нагружения связаны с коэффициентом интенсивности напряжения на этапе линейной зависимости скорости роста трещины от длины следующим образом [c.219]

Оптимальные значения средней скорости роста напряжения определяются по номограмме (рис. 41) в зависимости от выбранного значения или То/т Эта номограмма получена экспериментально из условия обеспечения линейного суммирования усталостных по- [c.77]

Приведенная формула получена для случая, когда справедлива гипотеза линейного суммирования повреждений. Практически использование этой формулы может быть представлено следующим образом. Для условий моделируемых и моделирующих объектов кривые изменения в цикле температуры и напряжений разбиваются па п равных участков по оси абсцисс (время) и для каждого участка определяются средние значения а и Г, по которым, используя соответствующие зависимости длительной прочности для каждого материала, получают значения 1ат для каждого участка. Наиболее близкие условия повреждаемости кромок лопаток в модели и натуре следует ожидать при t] = 1. Если Ф , га небольшим варьированием температуры нагрева необходимо подобрать такое ее значение, при котором этот коэффициент будет равен единице. [c.200]

Из уравнения (IV. 5) следует, что возникающие в результате биения дополнительные колебания системы не оказывают влияния на амплитуду переменных напряжений, которая определяется только статической нагрузкой и геометрическими размерами образца. Как показывает второе слагаемое ура внения (IV. 5), в результирующем напряжении появляется постоянная составляющая, вызывающая асимметрию цикла изменения максимальных напряжений. Величина среднего напряжения для системы с выбранными параметрами является линейной функцией начального биения s и не зависит от основной нагрузки. Подобная зависимость для системы нагружения машины МИП-8М представлена на рис. 56. [c.89]

Следовательно, при работе в режиме среднего тока счетчик подобен элементу, сопротивление которого линейно зависит от интенсивности регистрируемого излучения. При расчетах схем важно знать зависимость среднего тока от числа разрядов ( загрузки счетчика ) при постоянном напряжении питания, лежащем в пределах плато счетной характеристики. [c.247]

Результаты опытов представлены на рис. 5-28 и 5-29. Оказалось, что для всех исследованных слоев напряжение развития дугового разряда падало почти линейно в зависимости от температуры слоя, причем наклон этих прямых тем больше, чем меньше диаметр частиц слоя. Судя по рис. 5-27, зависимость от диаметра частиц оказалась не всегда монотонной. Так, при Я/Яо=1,2 и температуре 500°С напряжение возникновения дугового разряда в слое частиц со средним диаметром 0,28 мм было несколько меньше, чем в слое ча-180 [c.180]

Между объемной деформацией е и средним напряжением Сто существует линейная зависимость [c.504]

На рис. 36 показаны зависимости коэффициента поглощения от амплитуды динамического напряжения Од при различных значениях статической нагрузки (груз на конце каната). Графики получены усреднением результатов испытаний при продольных колебаниях канатов диаметром 13—17 мм, свитых из проволок диаметром 0,5— 1,1 мм. С увеличением средней силы растяжения коэффициент поглощения уменьшается. При напряжениях Од З-Ю кгс/см коэффициент поглощения почти линейно зависит ОТ Од. [c.144]

Особенности применения метода Про и анализа полученных с его помощью результатов состоят в следующем. При установке образца в испытательную машину начальное значение амплитуды напряжения должно быть значительно ниже предела усталости — обычно от О до 70% предела усталости. После начала испытаний непрерывное увеличение амплитуды напряжений с ростом числа циклов в среднем должно осуществляться так, чтобы оно описывалось линейной зависимостью. Амплитуда напряжений может увеличиваться либо малыми приращениями, либо непрерывно, и испытания должны продолжаться до разрушения образца. Изменение амплитуды напряжения может осуществляться управляемой подачей воды или стальной дроби в емкость нагружающего устройства, т. е. в редуктор, вал которого связан с ходовым винтом, перемещающим мертвый груз по калиброванному коромыслу, или каким-либо другим методом, позволяющим постепенно увеличивать нагрузку. [c.365]

Рис. 3.9. Приближенная линейная зависимость усталостной прочности алюминиевого сплава с Ств = 49 кГ[мм от среднего напряжения, основанная на

Весьма значительно влияние роста рабочей температуры подшипника на сопротивление усталости, причем это влияние сказывается как непосредственно, так и через температурные напряжения. Обычная рабочая температура подшипников транспортных дизелей 80. .. 100 °С, но имеются двигатели, в которых температура подшипников достигает 150 °С. С повышением температуры снижаются все показатели механической прочности, в особенности у баббитов при температуре 100 °С они снижаются примерно в 2 раза по сравнению с показателями при нормальной температуре. Различие в коэффициентах линейного расширения подшипникового сплава и материала основания служит причиной температурных напряжений. Остывание подшипника из баббита (среднее значение коэффициента линейного расширения а = 25-10" ) на стальном основании от рабочей температуры 60 °С до нормальной может вызвать (в зависимости от механических свойств и соотношения толщин) напряжения, превосходящие предел текучести сплава. Сравнительно небольшое число повторных нагреваний и охлаждений в указанном интервале температур приводит иногда к появлению трещины в баббите вблизи стыка с основанием вдоль по окружности. Образование трещин или возможный наклеп сплава в результате циклических термических напряжений неблагоприятно сказывается на сопротивлении усталости. Эти напряжения можно уменьшить, применяя бронзовый вкладыш, а при алюминиевом вкладыше они почти исчезают. [c.231]

Формула (4,40) при использовании (4.41) для -ф предполагает линейную зависимость предела выносливости материала при несимметричном цикле от среднего напряжения [c.138]

Вычисляем напряжения в среднем сечении центрального пролета трубки ( = 53,3 см), если амплитуда колебания этого сечения равна = 0,5 см. Подставив в формулу (165) значения входящих в нее величин (oi,5 и Uj, берутся из табл. 17), находим о = 757 кПсм" . Считая, что между амплитудами колебаний трубки и напряжениями существует линейная зависимость (см. рис. 66, а) и используя данные рис. 62, в, получаем зависимость декремента трубки от амплитуды колебания ее среднего сечения центрального пролета (рис. 65). [c.158]

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию ёсв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой дг в/дТ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента ср = tg0 p, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = дгс /дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В [c.413]

Предположив, что значение с-трещин на пределе усталости не зависит от асимметрии цикла, можно вывести извес пгую зависимость предела усталости от асимметрии цикла. Экспериментально установлено, что при положительном среднем напряжении предел усталости понижается, а при отрицательном — повышается. Для описания данного явления применяется, например, диаграмма Смита или Хея. В области, в которой пороговое поведение трещин можно описать с помощью линейной механики разрушения, пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений можно выразить как [13] [c.230]

Коэффициенты Акт подбираются по экспериментальной кривой зависимости скорости роста от Д/С Эта кривая имеет в логарифмических координатах средний участок, близкий к линейному (prf . 4.16). При малых значениях АК < АКщ трещины в условиях циклического действия напряжения не растут, а с достижением предельного значения Л ,ах сттаха /л7 Kj трещина переходит в стадию спонтанного роста, причем конструкционный [c.130]

Типовые характеристики изодромного усилителя показаны на рис. 78. Рабочая точка выбирается в средней части линейного участка характеристик и выставляется с помощью потенциометров Rt2 и R14 в обмотках смещения усилителя ИМУ. Снимается зависимость выходного напряжения усилителя от изменения управляющего тока. При правильном выборе смещения крутизна характеристики в зоне г у = 0 должна равняться м.у=700н-1 ООО в/ма. [c.146]

Построение логарифма средней циклической долговечности ]g N от амплитуды перенапряжения Ста выявило устойчиво линейную зависимость этих величин в области напряжений от 1,05 до 1,5а , где а 1— предел усталости на базе 10 —10 циклов. Для примера на рис. 63 приведены результаты определения усталостной кривой при большом количестве испытаний (по 24 образца на каждый уровень). На этом рисунке изображены среднестатические точки [c.136]

Полимеры с пространственной структурой находятся только в стеклообразном состоянии. Редкосетчатая структура позволяет получать полимеры в стеклообразном и высокоэластическом состояниях. Различные физические состояния полимера обнаруживаются при изменении его деформации с температурой. Графическая зависимость деформации, развивающейся за определенное время при заданном напряжении, от температуры называется термомеханической кривой (рис. 201). На кривых имеются три участка, соответствующие трем физическим состояниям. Средние температуры переходных областей называются температурами перехода. Для линейного некристаллизирующегося полимера (кривая 1) область / — область упругих деформаций (е = 2ч-5 %), связанная с изменением расстояния между частицами вещества. При температуре ниже полимер становится хрупким. Разрушение происходит в результате разрыва химических связей в макромолекуле. В области II небольшие напряжения вызывают перемещение отдельных сегментов макромолекул и их ориентацию в направлении действующей силы. После снятия нагрузки молекулы в результате действия межмолекулярных сил принимают первоначальную равновесную форму. Высокоэластическое состояние характеризуется значительными обратимыми деформациями (сотни процентов). Около точки кроме упругой и высокоэластической деформации возникает и пластическая. [c.440]

В случае отсутствия этих данных влияние отличного от нуля среднего напряжения цикла можно оценить с помощью любого из нескольких известных эмпирических соотношений между характеристикой разрушения при некотором заданном значении долговечности в условиях отличного от нуля среднего напряжения цикла и характеристикой разрушения при том же самом значении долговечности в условиях действия циклических напряжений с равным нулю средним значением. Было предпринято много попыток эмпирической аппроксимации графика зависимости амплитуды напряжения цикла Од от среднего напряжения цикла а ,. Наиболее успешными можно считать те, которые привели к получению следующих четырех различных зависимостей (1) линейной зависимости Гудмана (2) параболической зависимости Гербера Ч (3) линейной зависимости Зодерберга (4) эллиптической зависимости [c.220]

Учитывая приведенные сведения и другие аналогичные результаты, можно сделать вывод, что пока не существует общей теории, которая позволяла бы точно описывать ползучесть и предсказывать разрыв при циклическом изменении температуры в условиях действия постоянного напряжения или при циклическом изменении напряжения в условиях действия постоянной температуры. Тем не менее в последнее время достигнуты некоторые успехи в разработке методов оценки долговечности с учетом одновременного проявления эффектов ползучести и усталости. Например, при прогнозировании возможности разрушения в условиях совместного действия ползучести и усталости при изотермическом циклическом нагружении иногда предполагается, что процесс ползучести определяется величиной среднего напряжения цикла а , а процесс усталости — амплитудой напряжения цикла о , причем эффекты обоих процессов суммируются линейно. Такой подход сходен с построением описанной в гл. 7 диаграммы Смита, за исключением того, что вместо отрезка Стц на оси Ощ (рис. 7.59) используется показанный на рис. 13.15 отрезок (Т,,,, соответствующий значению предельного статического напряокения ползучести. Предельное статическое напряжение ползучести представляет собой либо напряжение при предельной деформации ползучести, либо напряжение при разрыве в процессе ползучести в зависимости от того, какой вид разрушения более опасен. [c.454]

В корпусе датчика, выполненном из плексигласа, просверлен канал диаметром 1.5 мм и длиной 40 мм. На входе в канал установлено гидравлическое сопротивление (пучок проволоки диаметром 0.1 и длиной 1.5 мм) а в средней части канала — чувствительный элемент термоанемометрического датчика с проволокой вдоль оси канала. Через канал производился отсос газа с относительно большим перепадом давления (2000 мм вод. ст. при скоростном напоре в исследуемых течениях меньше 100 мм) так что скорость обтекания нагретой нити внутри канала оставалась практически постоянной. При увеличении перепада до 4000 мм течение в канале становится турбулентным и датчик начинает регистрировать пульсации скорости в канале, поэтому все измерения проводились при меньших значениях перепада. Датчик подключался к тормоанемометру 55Д05 фирмы ДИСА , работающему в режиме постоянной температуры с перегревом 1.6. Выходное напряжение изменяется от 2.2 В в воздухе до 4.1В в гелии и уменьшается до 1.5 Д во фреоне. Зависимость выходного напряжения от объемной концентрации (статическая тарировка) оказалась практически линейной. Динамическая тарировка датчика не проводилась, однако анализ сигналом показывает, что датчик позволяет измерять пульсации с частотами до 200-300 Гц. [c.568]

Поэтому точки А к Б будут иметь одинаковый потенциал, и тока в диагонали моста, куда включен измерителы1ый прибор, не будет. Теперь допустим, что к сопротивлению, например, Л, будет подключен генератор переменного тока. Исключим явный случай разбаланса, когда внутреннее сопротивление генератора соизмеримо с Л,. Предположим, что оно достаточно велико. Магнитоэлектрический гальванометр в диагонали моста реагирует лишь на постоянный или очень медленно меняющийся (доли герца) ток. Если генератор вьщает напряжение с низкой частотой, то прибор будет фиксировать изменение потенциала точки А и не постоянно, а периодически. Условие задачи требует учета только того обстоятельства, когда нарушается линейная зависимость между током и напряжением. Типичными нелинейными элемжтами электрических цепей являются полупроводниковые вентили, транзисторы, электронные лампы и т. п. Однако при очень больших токах нелинейные свойства достаточно сильно проявляются и у проволочных сопротивлений. В частности, если R будет работать в нелинейном режиме, то мост окажется разбалансированным, так как среднее значение Л, возрастает. Слово среднее" подчеркивает, что R, меняется периодически при переходе границ линейного участка. Однако инертный стрелочный гальванометр не реагирует на эти мгновенные изменения. Оно может обнаружить разбалансировку моста, которая происходит из-за увеличения R в среднем за время целого периода переменного тока. Разбаланса моста мы практически не обнаружим. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...