Металл шва и зоны термического влияни

В связи с этим необходимо учитывать условия, в которых осуществляется технологический процесс сварки химический состав, размеры и толщину свариваемого металла температуру окру каю-щего воздуха режим сварки, определяющий долевое участие основного металла в формировании шва скорость охлаждения металла шва и зоны термического влияния (з. т. в.) химический состав присадочных материалов их долевое участие в формировании шва, характер протекающих в капле, дуге и сварочной ванне реакций величину пластических деформаций растяжения, возникающих в металле шва, и з. т. в. при его охлаждении. [c.171]

Сварка Ti сопряжена с определенными трудностями, главной из которых является большая химическая активность Ti при высоких температурах по отношению к N2, Оа и На- Поэтому необходимым условием для получения качественного соединения при сварке является надежная защита от газов воздуха не только сварочной ванны, но и остывающих участков металла шва и зоны термического влияния вплоть до температуры 500°. Необходимо также защищать обратную сторону шва даже в том случае, если она не расплавляется, а только нагревается свыше 500° С. [c.106]

Наиболее эффективная защита металла шва и зоны термического влияния обеспечивается при сварке в камерах с контролируемой атмосферой. Камеры предварительно продувают или вакуумируют, а затем заполняют защитным (инертным) газом заданного состава под небольшим давлением. [c.80]

Классификация дефектов. В процессе образования сварного соединения в металле шва и зоне термического влияния могут возникать дефекты, т, е. отклонения от установленных норм и требований, приводящие к снижению прочности, эксплуатационной надежности, точности, а также ухудшению внешнего вида изделия. Де фекты сварных соединений различают по причинам возникновения и месту их расположения (наружные и внутренние) [c.145]

Термодеформационные процессы и превращения в металлах при сварке определяют технологическую прочность металла шва и зоны термического влияния, т. е. стойкость против образования локальных разрушений в процессе изготовления сварного соединения. [c.406]

Сварочные процессы определяют технологическую прочность металла шва и зоны термического влияния, т. е. стойкость металла сварного соединения против локальных разрушений в процессе изготовления (сопротивляемость образованию разного рода трешин). Кроме того, они в значительной мере определяют эксплуатационную прочность, работоспособность сварного соединения — степень соответствия его механических, физических и химических свойств требованиям эксплуатации. [c.434]

Различие в поведении указанных сварных соединений можно предположительно объяснить различиями в химическом составе швов швы, выполненные электродами с рутиловым покрытием, содержат в 4—5 раз меньше кремния и имеют весьма мелкозернистую структуру. Пластичность ферритной составляюш,ей материала этих швов выше, что должно благоприятствовать релаксации остаточных напряжений. В некоторой мере может проявляться легирующее действие титана, который был в незначительном количестве обнаружен только в швах, выполненных электродами с рутиловым покрытием. Действие отжига, в значительной степени снимающего остаточные напряжения и укрупняющего зерно (причем с ростом температуры увеличивался эффект), показывает преимущественную роль выравнивания структуры металла шва и зоны термического влияния. [c.224]

Особое внимание следует обращать на сварные соединения, являющиеся, как правило, наиболее подверженными коррозии. Материал сварочной проволоки и технология сварки должны обеспечивать получение сварного соединения, металл шва и зона термического влияния которого имеют значения стационарного потенциала, близкие к потенциалу основного металла. Сварной шов и зона термического влияния не должны быть анодными по отношению к основному металлу. Поверхность сварного шва, находящаяся в контакте с коррозионной средой, должна быть чистой от окалины, шлаков, гладкой. Дефекты в виде непроваров, трещин, раковин, шлаковых включений всегда снижают коррозионные и коррозионно- [c.80]

Металл шва и зона термического влияния не должны обнаруживать склонности к межкристаллитной коррозии при испытании по ГОСТ 6032—58. [c.372]

Свариваемость чугуна является неудовлетворительной, что обусловлено его повышенной склонностью к образованию трещин из-за низкой прочности и пластичности металла. Трещины при сварке могут возникать в металле шва и зоне термического влияния (ЗТВ) при повышенных скоростях охлаждения в результате образования хрупкого белого чугуна (ледебуритных прослоек) и структур закалки (мартенсита и др.). На образование таких структур и трещин оказывают влияние термический цикл сварки (технология сварки), химический состав и структура свариваемого чугуна. [c.341]

Рядом со швом в основном металле под действием тепла, распространяющегося из зоны сварки, происходят структурные изменения (зона термического влияния). Таким образом сварное соединение, т.е. металл шва и зоны термического влияния характеризуется разнообразием структур и значит и свойств. Последующая термическая обработка позволяет уменьшить это различие. [c.8]

Высокие скорости охлаждения металла шва и зоны термического влияния, соответствующие термическому циклу сварки, приводят к отбеливанию чугуна, т.е. появлению участков с выделениями цементита той или иной формы в различном количестве. Высокая твердость отбеленных участков практически лишает возможности обрабатывать чугуны режущим инструментом. [c.412]

После улучшающей термической обработки структура металла шва и зоны термического влияния стала мелкозернистой. 1 1, (1) табл. 2.4. [c.42]

Вид шва. Отчетливо видны металл шва и зона термического влияния, 1 1, (1) табл. 2.4. [c.59]

Для того чтобы получить свойства сварного шва, такие же, как у свариваемого чугуна, условия сварки следует выбирать так, чтобы металл шва и зона термического влияния содержали бы те же структурные составляющие, в том же количестве, того же размера и такой же формы, что и в основном металле. Ни в коем случае нельзя допускать образования ледебурита и мартенсита, способствующих образованию трещин в сварных соединениях. Кроме того, сварные соединения, содержащие ледебурит и мартенсит, не поддаются механической обработке. Поэтому скорость охлаждения должна быть достаточно мала. Лучше всего производить сварку с полным подогревом всей детали до 580—620° С (горячая сварка) присадочным металлом такого же состава, как и состав основного металла. Затем деталь без промежуточного охлаждения необходимо отжигать [c.66]

Угловой шов катаных профилей. Металл шва и зоны термического влияния отличается крупными кристаллами, 2 1, (2) табл. 2.4. [c.103]

Крупнозернистый металл шва и зоны термического влияния. 2 1, [c.103]

Металл шва и зоны термического влияния отличаются большими размерами зерен. 2 1, (2) табл. 2.4. [c.103]

При микроисследовании сварных соединений, выполненных газовой сваркой, на элементах из стали перлитного класса не допускается наличие в металле шва околошовной зоны зерна первого балла стандартной шкалы (ГОСТ 5639—82) (см. гл. 1) и участков с мартенситной структурой. При микроисследовании сварных соединений на элементах из стали аустенитного класса не допускается наличие в основном металле шва околошовной зоны зерна крупнее первого балла стандартной шкалы. Структура металла шва и зоны термического влияния должна быть аустенитной с незначительным количеством карбидов, равномерно распределенных по сечению шва. Распределение феррита в сварных соединениях из стали аустенитно-ферритного класса также должно быть равномерным. [c.168]

Чаще всего проблема повышенной твердости возникает при оценке качества сварных соединений. Разумное ограничение уровня твердости металла шва и зоны термического влияния - в ряде случаев условие длительной и надежной эксплуатации конструкции. Значения допустимой твердости для металла шва и зоны термического влияния для ряда сталей, применяемых для изготовления сосудов, приведены в табл. 4.2. [c.129]

Процесс образования сварных швов сопровождается нагревом и расплавлением присадочного металла и свариваемых кромок, их совместной кристаллизацией и охлаждением, нагревом и охлаждением основного металла в зоне термического влияния. При этом в зависимости от режимов и технологических особенностей сварки и термообработки структура металла шва и зоны термического влияния будет различной. Соответственно будут отличаться их свойства и химический состав. Изучение структурных составляющих металла различных зон сварных соединений производится при металлографических исследованиях, которые помогают выявить изменения, происходящие в металле при различных режимах сварки и термообработки. [c.159]

В азотнокислых средах коррозии в основном подвергаются сварные соединения стали (металл шва и зоны термического влияния). Для обеспечения коррозионной стойкости сварных швов важно правильно выбрать марку электрода [7]. В табл. 3.10 приведены химический состав наплавленного металла и его коррозионная стойкость в кипящей 65-%-ной НМОз. Наилучшей коррозионной стойкостью обладают образцы наплавленного металла, выполненного электродами ЦЛ-И, ЦЛ-9 и ОЗЛ-22. Отрицательное влияние на коррозионную стойкость наплавленного металла в [c.77]

В противоположность этому сварку стыков тонкостенных труб из стали 20 рекомендуется вести с перерывами путем заполнения разделки участками, равными половине периметра стыка. Каждый следующий участок накладывается после охлаждения предыдущего до 100—200° С. Таким приемом удается избежать перегрева металла шва и зоны термического влияния. Описанный порядок [c.194]

Практика эксплуатации сварных нетермообрабатываемых конструкций в условиях циклического нагружения показывает, что в большинстве случаев разрушения возникают в сварном шве или области сопряжения шва с основным металлом. Это связано с комплексом факторов, снижающих работоспособность сварных соединений, основными из которых являются концентрация напряжений и деформаций в зонах сопряжения шва с основным металлом, остаточные сварочные напряжения (ООН), а также ухудшение характеристик сопротивления усталости металла шва и зоны термического влияния по отношению к основному металлу [59, 119, 144]. [c.268]

В некоторых случаях титан склонен к межкристаллитной коррозии. Так, наблюдалось межкристаллитное разрушение сварных соединений титана в сернокислом растворе (12—187о серной кислоты), насыщенном сернистым газом с примесями мышьяка, двуокиси селена и окиси железа, — металл шва и зона термического влияния сварного соединения подвергались меж-кристаллнтнпй коррозии. Межкристаллитное растрескивание титана наблюдалось в красной дымящей азотной кислоте, растворах брома в метиловом спирте и в их парах. Имеются сведения о коррозионном растрескивании титана в расплавленном кадмии, в хлорированных углеводородах, а также в воздушной среде при 260° С, когда на поверхности титана имелись сухие кристаллы хлористого натрия. [c.278]

Исследование микроструктуры. Исследование микроструктуры дает возможность более глубоко изучить структуру основного металла и характерных зон сварного соединения, чем исследование макроструктуры. По микроструктуре обследуемого объекта можно установить 1) характер изменения структуры металлов и сплавов после деформации, различных видов термической обработки и других технологических операций, а также коррозионных или эрозионных воздействий на материал рабочей среды в аппарате 2) установить форму и размер структурных составляющих, микроскопических трещин и т.п. повреждений металла 3) структуру наплавленного металла, структуру, образовавшуюся в зоне термического влияния 4) примерное содержание углерода в основном и наплавленном металле и в различных участках шва 5) приблизительный режим сварки и скорость ох.1тажде-ния металла шва и зоны термического влияния 6) количество слоев сварного шва и дефекты шва и структуры. [c.308]

Испытание на межкристаллитную коррозию. 89. Металл шва и зоны термического влияния сварного соединения на склонность к меж-кристаллитной коррозии испытывается для сосудов, аппаратов и их элементов, изготовляемых из стали аустеннтного класса н облицовочного слоя марок X18HI0T и Х17Н13М2Т двухслойной стали, при наличии требований стойкости против межкристаллитной коррозии. [c.372]

Величина и форма гидридных выделений зависят от характера структуры полуфабриката. В металле с крупнозернистой структурой гидриды более крупны и грубы, чем в мелкозернистых изделиях. В соответствии с этим и охрупчивающее влияние водорода в крупнозернистом металле значительно выше, чем в мелкозернистом. В частности, при содержании водорода в пределах 0,004— 0,007% у мелкозернистых образцов титана ударная вязкость составляет 8—16 кгс-м/см . В перегретом выше температуры полиморфного превращения титане ударная вязкость при том же содержании водорода снижается до 3—6 кгс-м/см . Следует учитывать, что возникновение перегретой -превращенной структуры неизбежно при выполнении сварочных операций (металл шва и зона термического влияния), при изготовлении крупных поковок, ацетиленокислородной резке и т. п. Поэтому для изделий, подвергающихся такого рода технологическим переделам, необходимо всемерное снижение содержания водорода. [c.117]

При сварке этих металлов в металле шва и зоны термического влияния воз-возможны также рост зерна и охрупчивание металла, которое может быть усилено образованием по, границам зерен карбидов (МЬгС, ТзгС), если в металле есть примеси углерода. [c.479]

Если сварку ведут с местным подогревом детали присадочным металлом, подобным по составу основному металлу или отличающимся от пего, то структура металла шва и зоны термического влияния обычно пе соответствует структуре основного мета.лла. Хотя местный нодогрев благодаря снятию напряжений и предотвращает образование трещин при сварке, одиако is сварных соединениях образуются ледебурит и мартенсит, количество которых зависит от температуры подогрева, иптепсивности теплоотвода и скорости охлаждения. Последующая немедленная (целесообразно местная) термическая обработка при G20—640°С может устранить остаточные напряжения и мартенсит, однако пе позволяет избавиться от ледебурита. Если в процессе местной термической обработки пе обеспечивается достаточно медленное охлаждение, то могут образоваться новые напряжения. [c.67]

При газовой сварке кислородсодержащей меди uaO рса1ирует с водородом и окисью углерода, диффундирующими в металл шва и зону термического влияния, Эти газы являются промежуточными продуктами реакции горения ацетилена [c.88]

В основном металле, обработанном давлением в горячем состоянии, эвтектика Си— lIjO вырождается. Частицы U2O имеют форму округлых включений (фото 6.158, 6.159, 6.160). В таком виде она не снижает пластичность металла. Поэтому при определенных обстоятельствах можно улучпцпъ свойства сварных соединений кислородсодержащей меди путем проковки металла шва и зоны термического влияния при достаточно высоких температурах (выше температуры рекристаллизации). [c.88]

Выделение со-фазы при непрерывном охлалодении а/ 3-сплавов вызывает охрупчивание металла шва и зоны термического влияния этих материалов. Для уменьшения охрупчивания сварку ведут с подогревом или отжигают сваренные изделия. Режимы подогрева и отлсига надо назначать так, чтобы не образовывались интерметаллические соединения.. [c.102]

Стыковые сварные соединения листов размой толщины. Металл шва и зоны термического влияния имеют более крупнозерни-струю структуру, чем осиовпоп металл. 2 1. (2) табл. 2.4. [c.103]

Если раньше в судостроении применялась клепка, то в связи с повсеместным переходом к сварке корпусных деталей основным требованием к судостроительным сталям является свариваемость. Для судокорпусных работ (правка, гибка, штамповка) стали должны обладать достаточной пластичностью. Судостроительная сталь при сварке не должна давать различного рода сварочных дефектов (пор, шлаковых включений, горячих и холодных трещин), а свойства сварного соединения (металла шва и зоны термического влияния) не должны с)тцественно отличаться от свойств основного металла. Поэтому корпусные стали, используемые в судостроении, не должны содержать более 0,2 % углерода. [c.313]

Оценка свариваемости конструкционных материалов Бфиогенной техники должна включать в себя анализ уровня механических свойств сварного соединения и основного металла, определение склонности к образованию дефектов, прежде всего трещин в металле шва и зоне термического влияния, определение чувствительности сварного соединения к концентраторам напряжений и склонности к хрупкому разрушению (для получения бездефектных равнопрочных сварных соединений, обладающих высоким сопротивлением хрупкому разрушению). [c.626]

Сварка яа этих режимах обеспечивает полный провар корня шва с хорошим его формированием, отсутствие трещин, несплаалений, шлаковых включений и газовых пор в сеченин шва, мелкозернистую структуру металла шва и зоны термического влияния, а также высокие механические свойства сварного соединения. Кроме того, автоматическая сварка автоопрессовкой позволяет отказаться от применения дефицитных качественных электродов, заменить высококвалифицированных сварщиков операторами и повысить производительность сборочно-сварочных работ. Поэтому этот метод перспективен для сварки стыков труб поверхностей нагрева с толщиной стенки до 4 м.м, главным образом для сварки стыков труб водяных экономайзеров, в которых в процессе эксплуатации образуется наибольшее коли-, чество свищей. [c.396]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...