476 — Устойчивость при действии осевых сил

Экспериментально исследована упругая устойчивость при осевом сжатии цилиндрических спирально многослойных оболочек, длина которых составляет три радиуса и менее. Установлено, что при одинаковой толщине слоев критические напряжения многослойной оболочки незначительно отличаются от критических напряжений одного слоя. Увеличение толщины внутреннего слоя приводит к повышению критических напряжений, которое может составлять примерно 50 %, если общее число слоев равно, например четырем, а внутренний слой вдвое толще. Приведены результаты исследования устойчивости при осевом сжатии и совместном действии осевого сжатия и внешнего давления многослойных оболочек с точечными связями между слоями в виде заклепок или сварных соединений. Наличие таких связей существенно повышает величину критического внешнего давления, а следовательно, эффективно нри указанном совместном нагружении многослойных оболочек. [c.384]

При оценке результатов опытов по исследованию предельного сопротивления пластичных материалов необходимо иметь в виду, что предел несущей способности образцов в виде растянутых стержней и тонкостенных трубок, подвергающихся в различных сочетаниях действию осевой растягивающей силы, крутящего момента, внутреннего, а иногда и внешнего давления, исчерпывается во многих случаях не в связи с собственно разрушением, т. е. трещинообразованием, а в связи с возникновением неустойчивости равномерного деформирования. Потеря устойчивости приводит к локализации пластических деформаций в виде шейки, наблюдаемой в обычных опытах на растяжение образцов пластичных материалов, или в виде местного вздутия в стенке трубки. Местные пластические деформации развиваются некоторое время без разрушений при снижающихся нагрузках, как это видно, например, из диаграммы растяжения образца в разрывной машине с ограниченной скоростью смещения захватов, а уже затем в зоне наиболее интенсивных деформаций возникает трещина. [c.12]

В случае совместного действия осевого сжатия и изгиба при отсутствии наружного давления расчет цилиндрических обечаек на устойчивость производится по формулам пп. 1 и 3 табл. 16, в которых принимается р = 0. [c.425]

При внецентренном действии осевой сжи.мающей силы расчет цилиндрических обечаек на устойчивость производится согласно табл. 16. При этом величина расчетного изгибающего момента определяется [c.425]

Рассмотренный вид потери устойчивости в процессе нелинейного изгиба, когда поперечные сечения сплющиваются от действия осевых сил в продольных искривленных волокнах, характерен для сравнительно толстых труб из материала с низким модулем упругости или для труб, работающих за пределом упругости. [c.193]

В частности, при наличии люфтов может произойти потеря системой устойчивости вследствие осевой неуравновешенности золотника, вызываемой гидродинамическим (реактивным) действием струи потока жидкости (см. стр. 308). [c.451]

Решены задачи устойчивости неравномерно нагретых по толщине конических оболочек из КМ под действием внешнего давления и осевого сжатия, а также цилиндрических оболочек под действием осевого сжатия (равномерного и неоднородного), внешнего давления (равномерного и несимметричного), кручения и изгиба [17-19, 21, 22, 58, 64], которые существенно дополняют имеющиеся сведения в литературе [32, 38, 44, 46, 51] по устойчивости цилиндрических оболочек при нагреве. [c.75]

Рассмотрены задачи выбора оптимальной намотки тонкостенных цилиндрических оболочек, теряющих устойчивость при кручении, при нормальном равномерно распределенном давлении, при осевом сжатии, при совместном действии осевого сжатия и давления и при совместном действии кручения и внешнего давления. Получены расчетные формулы для определения критических усилий в оболочках, изготовленных различными видами намотки, исходя из разрешающего дифференциального уравнения устойчивости слоистой цилиндрической оболочки для общего случая анизотропии материала, когда его оси не совпадают с главными линиями кривизны оболочки. Изучены виды намотки прямая, косая, перекрестная, изотропная. Проведено сравнение с результатами, полученными по приближенным формулам. [c.197]

Устойчивость при совместном действии осевого сжатия и внешнего давления. В этом случае исходным для определения критического сжимающего усилия оболочек варианта I являлось выражение (5.8). Его минимизацию проводили при фиксированном параметре нагрузки х = N /N по целочисленным параметрам тип. Параметр нагрузки х изменяли в диапазоне от О до 1 с шагом 0,2. При этом принимали во внимание как осесимметричную, так и неосесимметричную формы потери устойчивости. [c.222]

Колонна в форме цилиндра с полусферическим днищем, состоящая из толстого и жесткого наружного слоя и внутренней облицовки в виде тонкой изотропной оболочки, рассмотрена в [260]. Исследована потеря устойчивости облицовки, т. е, ее отслоение от внешнего слоя под действием осевого сжатия и внешнего давления. Задача на собственные значения записана в матричной форме, причем в меридиональном направлении реализована дискретизация оболочки методом конечных элементов, а в кольцевом перемещения представлены в тригонометрической форме, учитывающей одностороннюю связь, накладываемую на облицовку наружным слоем. Для различных параметров оболочки и краевых условий в случае внешнею давления оценено увеличение критической нагрузки, вызванное односторонней связью. [c.20]

Общая потеря устойчивости. На основании экспериментальной проверки вафельных оболочек с продольно-кольцевым, перекрестным и перекрестно-кольцевым расположением ребер под действием осевой силы все перечисленные варианты можно считать равноценными по массе. Небольшой разброс экспериментальных данных (не более 20%) при испытании цилиндров с различными габаритами, расположением ребер и способами изготовления (химическим травлением, механическим фрезерованием, электрохимической обработкой), с различной эффективностью подкрепления (ф и ))) является важным показателем потенциальной надежности вафельных оболочек и их преимуществ перед гладкими. Подкрепляющие ребра изготавливались в цилиндрической заготовке, полученной вальцовкой толстого плоского листа с наложением продольного сварного шва. [c.50]

Местная потеря устойчивости. Критическая сила местной потери устойчивости определяется по ( рмулам табл. 7, полученным так же, как для случая осевого сжатия. За расчетную схему принималась плоская пластинка с опертыми кромками. Экспериментальные исследования местной устойчивости при сдвиге не проводились. Для оболочек, спроектированных на действие осевого сжатия или внешнего давления, критическая сила местной потери устойчивости обычно не определяет несущую способность конструкции на сдвиг, так как здесь обеспечивается условие Q p. м > Qnp- [c.74]

Гж. 9- Различные формы потери устойчивости оболочки при действии осевых сжимающих сил Р а — короткие оболочки б — оболочки средней длины в — весьма длинные оболочки [c.569]

Первый тип локализации характеризуется тем, что вмятины сосредоточены в окрестности некоторой наиболее слабой линии на поверхности оболочки. По таким формам происходит потеря устойчивости выпуклых оболочек вращения под действием осесимметричных нагрузок (гл. 4), цилиндрической оболочки под действием осевой силы и изгибающего момента, действующих на торцы оболочки (гл. 5). [c.72]

Обратимся к задаче о потере устойчивости под действием осевой растягивающей силы (Я>0). В этом случае в силу (3.8) [c.86]

Для иллюстрации результатов 11.3 — 11.5 рассмотрим устойчивость части тора, имеющей отрицательную гауссову кривизну, под действием осевой силы Р и крутящего момента М, приложенных к торцам и оболочки (рис. 11.1). Тор образован вращением дуги окружности радиуса R вокруг оси 00. Пусть — расстояние от центра С этой окружности до [c.225]

В этой главе обсуждаются формы потери устойчивости без-моментного напряженного состояния оболочек, локализованные в окрестности края. Влияние моментности начального напряженного состояния и докритических деформаций рассматривается в гл. 14. Причинами возникновения обсуждаемых форм потери устойчивости являются слабое закрепление края и переменность определяющих параметров. Такие формы возможны для выпуклых оболочек, а также для оболочек нулевой кривизны под действием осевого сжатия. Локализация форм потери устойчивости в окрестности края для оболочек нулевой кривизны при других видах нагружения внешнее давление, кручение), а также для оболочек отрицательной кривизны не имеет места см. гл. 7 — 12). Как показано ниже, слабое закрепление края может сущ,ественно уменьшить критическую нагрузку, в то время как переменность определяюш,их параметров меняет ее незначительно. [c.261]

Пример 13.6. Рассмотрим устойчивость выпуклой оболочки вращения с постоянными Е, у, Л, под действием осевой растягивающей силы Р и изгибающего момента (см. рис. 1.3 ). При действии только силы Р наиболее слабой является одна из крайних параллелей (см. пример 13.5). Добавление момента приводит к тому, что точки этой параллели оказываются нагруженными неодинаково и потеря устойчивости происходит в окрестности наиболее слабой из них. Начальные усилия 7 , определяем по формулам (1.4.6). Положим [c.287]

Приведем пример, в котором это требование нарушается. Это устойчивость усеченной круговой конической оболочки с углом 2а при вершине под действием осевого сжатия в случае, когда ее край свободен в нормальном направлении. Тогда [c.295]

ВИДНО ИЗ рис/нка 115, постепенно поднимается Если мы хотим учесть изменение длины стержня вследствие непосредственного действия осевой силы сжатия (в предшествующих вычислениях мы им пренебрегали), то мы должны увеличить перемещение на величину, которая (для малых значений смещения) пропорциональна силе. Наше заключение относительно того, что возрастание перемещения всюду сопровождается возрастанием нагрузки, останется в силе. Таким образом стержень и нагрузка на его концах составляют механически устойчивую систему. [c.573]

В частности при наличии люфтов может произойти потеря устойчивости вследствие осевой неуравновешенности золотника, вызываемой гидродинамическим действием потока жидкости (см, стр. 349), Если на входном контуре системы имеется люфт, то Плунжер золотника под действием колеблющейся гидродинамической силы будет смещаться в пределах этого люфта, что может при высокой чувствительности (при малых перекрытиях) золотника сопровождаться реверсами потока жидкости и колебаниями гидросистемы. [c.493]

Тода [82] описывает результаты, экспериментальных ис--следований влияния эллиптических вырезов на устойчивость тонких круговых цилиндрических оболочек под действием осевого сжатия. Опыты осуществлялись на образцах, изготов--ленных из полиэфирной пленки с отношением радиуса к толщине, равным 400. В оболочках в средней части на противоположных концах одного диаметра имелись два выреза круговой либо эллиптической формы с отношением длин наибольшей и наименьшей (полуосей) осей, равным 1,0 1,5 и 2,0. Как показали результаты исследований, площадь выреза является определяющим фактором в бифуркационном поведении оболочек данной геометрии. При этом форма выреза сказывается в меньшей степени. В работе приведены эмпирические соотношения, позволяющие определять нижнюю границу критических нагрузок осевого сжатия для полученных экспериментальных данных. [c.302]

Та же методика расчета устойчивости в условиях ползучести распространяется на случай совместного действия осевого сжатия и внутреннего давления (для тонких оболочек при умеренном давлении). На рис. 9 показаны результаты срав-иения расчета и эксперимента для этого случая, проводившихся в работах [100, 101]. Испытывались оболочки из Д-16Т h = 0,5 мм, R = 88 мм, L = 425 мм, Т — 250 °С. Критическое напряжение при упругой потере устойчивости без вну- [c.284]

Наличие изгибных и крутильной форм собственных колебаний сверла позволяет сделать предположение, что во время работы под действием осевых, изгибающих и закручивающих сверло сил возможен переход от одной формы устойчивого равновесия стержня сверла к другой, причем превышение нагрузок на сверло, принявшего вторую форму изгибных колебаний, приводит к возникновению крутильной формы колебаний. Предположение о переходе одной устойчивой изгибной формы в другую изгибную высказывалось в работе [11 ] и подтверждалось результатами экспериментов. Возможность же перехода изгибной формы колебаний в крутильную на сверлах была замечена впервые [c.217]

Устойчивость при действии осевых сил. Формы потери устойчивости показаны на рис. 12. [c.501]

Рис. 18. Устойчивость оболочки при действии осевой силы, внешнего или внутреннего

Внутреннее давление (до определенных пределов) повышает устойчивость оболочки при действии осевой сжимающей силы. При большом внутреннем давлении может наступить пластическая неустойчивость, если [c.506]

Устойчивость пря действии осевых сил. Критическое напряжение при осевом [c.513]

Устойчивость под внешним давлением 499—501 — Устойчивость под действием осевых сил 501, 502 i— Устойчивость при изгибе 504, 505 [c.691]

Формы потери устойчивости 501 Оболочки цилиндрические длинные — Общее решение и основные случаи расчета 481—483 — Понятие 480 — Устойчивость при- действии осевых сил 502 — Устойчивость при изгибе 504, 505 — Устойчивость при кручении 503 [c.691]

Устойчивость оболочек при совместном действии нагрузок. Замкнутая оболочка при совместном действии осевого сжатия и внешнего давления. Рассмотрим случай, когда оболочка, шарнирно опертая по торцам, подвергается совместному действию сжатия вдоль образующей усилиями р, равномерно распределенными вдоль дуговых кромок, и внешнего давления д, равномерно распределенного вдоль боковой поверхности. Комбинируя уравнения (40) и (72), получаем исходное уравнение для исследования устойчивости в малом оболочек средней длины [c.150]

Замкнутая оболочка при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давле-н и я. Дополнительное внутреннее давление по линейной теории не влияет на величину критического напряжения значение Рв и в этом случае определяют по формуле (43). Решение задачи с позиций нелинейной теории приводит к другому выводу. Потеря устойчивости в большом в случае простого сжатия оболочки сопровождается образованием глубоких вмятин, обращенных к центру кривизны. Но при наличии внутреннего давления образование таких вмятин будет затруднено, поэтому характер волнообразования должен измениться, что подтверждается экспериментами. При малом внутреннем давлении получаются вмятины, вытянутые вдоль дуги. По мере увеличения интенсивности давления эффект удлинения вмятин вдоль дуги усиливается нри значительном внутреннем давлении образуются сплошные кольцевые складки, что соответствует осесимметричной форме потери устойчивости. Но при этом эффект нелинейности не окажет существенного влияния и критическое напряжение можно определять по формуле (43). Этот вывод подтверждает и теоретическое исследование. Нижние критические нагрузки при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давления определяют по графику на рис. 16, где но оси ординат отложено [c.151]

Общее дифференциальное уравнение устойчивости стержня и краевые условия. Рассмотрим более общий случай, когда па стср-жспь действуют осевая сила N, приложенная на конце стержня, распределенная осевая нагру и(а (рис. 12.34) и поперечные нагрузки Р. Изгибающий момент и сечении z [c.429]

Эсновные элементы баков гладкой конструкции — цилиндрические и лабоконические обечайки — состоят из листов или панелей, имеющих юстоянную или переменную толщину вдоль образующей. Расчет обе-1ЭЙКИ бака ведут на прочность от действия внутреннего давления и на устойчивость оу осевых сжимающих сил С учетом внутреннего давления. [c.294]

Бадрухин Ю. И., Галкин С. И. Устойчивость дискретно подкрепленной кольцами нерегулярной цилиндрической оболочки переменной толщины при действии осевой нагрузки и переменного по длине бокового давления. В сб. Избранные проблемы прикладной механики. М., Наука , 1974, стр. 63—71. [c.340]

Муштари X. М., Саченков А. В. Об устойчивости цилиндрических и конических оболочек кругового сечения при совместном действии осевого сжатия и внешнего нормального давления. Прикл. матем. и механ., 1954, т. 18, № 6, стр. 667—674. [c.344]

Мяченков В. И. Устойчивость цилиндрических оболочек при совместном действии осевого сжатия и локальных осесимметричных нагрузок. Изв. АН СССР. Механ. тверд, тела, 1969, № 5, стр. 178—181. [c.349]

Устойчивость при совместном действии 1фучения и внешнего давления. Здесь, как и в случае совместного действия осевого сжатия и давления, необходимо для фиксированного значения параметра нагрузки я = N /Nn О провести минимизацию выражений (6.1) по параметрам т, п, Ai, Аг, где Ai и Аг связаны соотношением Аг — Ai = 2nmR/l. Процедура нахождения критического сжимающего усилия та же, что и для случая одного кручения. [c.223]

Сухиинн С. Н., Микишева В. И. Устойчивость цилиндрических оболочек из стеклопластика с упругим заполнителем при действии осевого сжатия, внешнего вдавления и кручення//Механика полимеров. 1974. № 3. С. 484—489. [c.376]

Средний период стойкости разверток Г, соответствующий технологическом износу, находится в пределах 20...90 мин, причем развертки больших диаметров имеют больший период стойкости, чем развертки малых диаметров. Для повышения виброустойчивости гфоцесса, развертывания труднообрабатываемых материалов применяют развертки с неравномерным шаго у и спиральным зубом. Например, у развертки с z = 8 уг.ловой шаг применяют -i = 42°, 0)7 = 44, u>3 = 46, №4 = 48, оз., = 42, og = 44, 0)7 = 46, Ш8 = 48 при среднем значении ш = 45°. При зенкеровании и развертывании очень глубоких отверстий для повышения устойчивости процесса применяют схемы резания на растяжение , когда используют насадные инструменты, а оправка для него (борш танга) под действием осевой силы подвергается деформации растяжения. [c.105]

Устойчивость при действии осевых сил. Критическое значение общей осеюй силы при несимметричной потере устойчивости для оболочек [c.514]

Оболочки анизотропные — Устойчивость при внешнем давлении 5 2 — УстойчиБос.ть при действии осевых сил 513 [c.691]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...