210—219 —Модуль 24, 25 — Ск -рост» — Интенсивность

В случае оболочек средней длины имеет место осесимметричная форма потери устойчивости, поэтому в характеристическом уравнении (1.5) слагаемое, содержащее пропадает. Внутреннее давление будет сказываться через модули Ес, Ек, которые с ростом давления уменьшаются за счет роста интенсивности напряжений. Уменьшение модулей ведет соответственно к уменьшению критического усилия осесимметричной формы потери устойчивости. [c.327]

Прочность дорожной одежды характеризуется модулем упругости, определяющим сопротивление материалов дорожной одежды внешним нагрузкам. Требуемый модуль упругости дорожной одежды должен обеспечивать достаточный запас прочности с учетом возможности роста интенсивности движения. Его устанавливают в зависимости от категории дороги. [c.80]

Рассматриваемый вид управляющего параметра (5.21) не в полной мере определен, поскольку коэффициент Сб не имеет прямого физического смысла и характеризует свойства материала, которые подлежат дополнительному исследованию. Однако простота записи уравнения оказалась весьма удобной для практического использования, тем более что во многих исследованиях сталей различного класса были получены зависимости шага усталостных бороздок от коэффициента интенсивности напряжения во второй степени со структурой типа (5.21) для управляющего параметра [32-34, 60]. Правда, в большинстве случаев было подчеркнуто, что и скорость роста трещины, и шаг усталостных бороздок зависят от модуля упругости и слабо зависят от предела текучести материала. [c.239]

МИ атомами. Один процент внедренных атомов повышает модуль упругости меди на 7%. Удалось повысить модуль упругости меди на 15—20% при дозе облучения 4- нейтрон 1см i). Увеличение модуля упругости с повышением уровня интенсивности облучения, начиная от некоторой дозы, перестает быть пропорциональным дозе облучения. Медь насыщается облучением, т. е. при увеличении дозы облучения сверх некоторого значения дальнейшего роста модуля упругости не происходит. При облучении тела обнаруживается изменение внутреннего трения. В меди удалось достигнуть уменьшения [c.293]

Характер изменения относительной скорост звука Адф/аг в зависимости от частоты возмущения 1 амплитуда колебания пузырьков уменьшается и Адф—> 02. [c.331]

К значительному уменьшению средне- и высокочастотной вибрации приводит увеличение продолжительности соударений элементов машины. С ростом продолжительности ударов происходит сжатие спектра интенсивно возбуждаемых колебаний, и большая часть энергии удара сосредотачивается в области низких частот. Поэтому наблюдается снижение уровня звуковой мощности машины на средних и высоких частотах при использовании материалов с более низкими, чем у металлов, значениями модуля Юнга, уменьшении радиусов кривизны соударяющихся тел и других мероприятиях, способствующих увеличению продолжительности соударений тел. По этой же причине замена стальных футеровочных плит в мельницах резиновыми снижает уровни звуковой мощности мельницы на частотах выше 500 Гц на 13 дБ. Облицовка капролоном рабочих поверхностей пневматического вибровозбудителя уменьшает уровень звуковой мощности на высоких частотах на 15 дБ, а установка неметаллических прокладок (транспортерной ленты, резины, защищенной стальной пластиной) между незакрепленной формой и вибростолом приводит к снижению уровня звуковой мощности на частотах выше 500 Гц на 20 дБ при падении уровня вибрации на частоте вибрирования на 2—3 дБ. [c.225]

Подобно модулю упругости , характеризующему упрочнение материал в упругой области, в упруго-пластической области также существуют показатели интенсивности упрочнения. Наибольшее применение в расчетах на прочность нашли касательный модуль и секущий модуль . Геометрический-смысл этих модулей показан на рис. 4, о. Оба модуля с увеличением степени-пластической деформации, т. е. с ростом напряжения, уменьшаются (см. рис, 4,6). Практически касательный модуль Ег удобно определять с помощью зеркальной линейки, [c.30]

Титановые сплавы относятся к группе труднообрабатываемых резапием материалов (их обрабатываемость по скорости резания в 3—4 раза ниже, чем у нержавеющих сталей). Причиной этого является совокупность таких свойств, как высокая прочность, низкий модуль упругости, низкая теплопроводность и ряд других. С ростом скорости резания титановых оплавов повышается температура в месте контакта, чГо способствует интенсивному поглощению газов контактной стороной стружки. Увеличение подачи также вызывает возрастание температуры, но менее значительно, чем при повышении скорости резания. Срезаемый титановый слой труднее деформируется, чем срезаемый слой многих других металлов. Усадка образующейся стружки бывает значительно меньше, чем у сталей в зависимости от условий резания коэффициент усадки стружки может быть меньше единицы (отрицательная усадка) [c.80]

При плоском фронте волны в грунте характеристикой грунта, определяющей тип распространяющейся волны и ее интенсивности, является диаграмма сжатия зависимость напряжения а от деформации г (рис. 1.8). Если давление на фронте волны соответствует начальному участку динамической диаграммы сг—е, на которой / е сО, то с ростом давления мгновенный модуль деформации Е=(1о1<1г и, следова-тельно, скорость распространения волны а= / /р (р — плотность грунта) уменьшаются. Вследствие этого увеличивается время нарастания давления в волне, что приводит к образованию в грунте волны сжатия. При больших давлениях, соответствующих участку диаграммы, на котором /Р а [c.8]

По деформационным кривым был рассчитан мгновенный модуль упругости пленок (рис. 1.28, кривая /). В течение первых 4—5 ч отверждения -модуль упругости растет медленно и по истечении этого времени не превышает 250—300 МПа. Затем начинается интенсивный рост Ех и к 12—13 ч он составляет 2-10 МПа. В дальнейшем рост мгновенного модуля упругости замедляется и через 17 ч Е достигнув 2400 МПа, практически больше не изменяется. [c.37]

Вторая стадия отверждения покрытий характеризуется по-прежнему интенсивным взаимодействием смолы и мономера, ростом количества поперечных связей, мгновенного модуля упругости (см. рис. 1.33, кривая 1) и прочности (см. рис. 1.33, кривая 2). Интенсивность усадки несколько снижается, что связано с прекращением испарения стирола и, возможно, с возрастающей жесткостью полимера. Значительные величины мгновенного модуля упругости обусловливают высокие предельные внутренние напряжения, и увеличение действительных внутренних напряжений, несмотря на замедленный рост усадки. Тем не менее действительные внутренние напряжения оказываются примерно на порядок меньше предельных, что обусловлено, как это следует из деформационных характеристик (см. рис. 1.32), исключительно развитием высокоэластических деформаций в покрытиях. [c.46]

Подобные уравнения могут быть полезными при анализе поломок, когда по размерам бороздок и модулю упругости можно определить интенсивность напряжений. Однако приведенное выше уравнение дает только грубую оценку, так как ошибка подсчета составляет 30—40%. Предлагается отличать АК, полученный расчетом с учетом приложенных напряжений Л/Сорлл, и по результатам анализа излома Д эфф. Между скоростью роста трещин и ДУСвфф име ется более тесная корреляция, чем с АКпр. [c.49]

В сфероидизированных сталях разрушение происходит в виде роста пор и их слияния, если сплав содержит малое количество частиц, но при увеличении количества частиц цементита образуются некристаллографические трещины или разрывы, связывающие поры у частиц. В низкопрочных и высокопрочных сталях переход от цепочек больших слившихся полостей к относительно узким разрывам определяется соответствующей шириной пластически деформированных зон по фронту развивающихся пор или трещин. В высокопрочных сталях ширина зон уменьшается. Согласно работе [31], размер деформационных пор связывается со значением коэффициента интенсивности напряжений по сравнению с пределом текучести. Поры имеют малый размер, если численное значение пределов текучести (10 -фунт/дюйм ) приблизительно вдвое больше значений коэффициентов интенсивности напряжений (10 -фунт/дюйм / ). Наблюдаемые размеры пор соответствуют перемещениям, вычисленным на основе распределения перемещений перед трещиной и пропорциональным са 1Е , где с — длина трещины, п — приложенное напряжение, У — предел текучести и Е — модуль упругости [44]. В модели [74], основанной на теории жесткопластическх линий скольжения, с использованием механики сплошной среды учтена, кроме того, ширина возмущенной зоны при разрушении. [c.90]

Наряду с сравнительно плавным повышением прочности в сплавах системы А1—Be и А1—Be—Mg (рис. 16) с увеличением содержания бериллия одновременно происходит непрерывный, но Значительно более интенсивный рост модуля упругости, который при содержании 70—80 % Be достигает 215 ООО—245 ООО МПа плотность такого сплава равна 2 т/ы . В результате этого сплавы на алюминиево-бе-риллиевой основе высокомодульные и [c.329]

С увеличением температуры скорость циклического роста треш,ины увеличивается и начинает зависеть от продолжительности цикла нагружения. Происходит также снижение модуля упругости, деформация становится менее плоскостной, повышается интенсивность воздействия среды и, наконец, активизируются процессы ползучести. Возникновение трещины может оставаться внутризеренным, однако последуюш ий рост усталостной трещины в поликристаллическом материале приобретает все более межзеренный характер с повышением температуры, а также с уменьшением частоты нагружения, ростом продолжительности внутрицикловых выдержек и уменьшением размера зерен [51, 57-61]. [c.366]

Вспомним, что нагрузки g, а следовательно, и М зависят от свойств материала (сил взаимодействия поверхностей трещины и механизмов предразрушения в концевой области трещины). Поэтому можно принять, следуя Г.И. Баренблатту [10], что при увеличении внешних нагрузок подвиж-но-равновесное состояние трещины, предшествующее ее страгиванию, в некоторой точке М контура достигается тогда, когда достигается состояние автономности концевой области и величина в (2.6) принимает свое предельное значение (ТУ ) Это предельное значение и представляет собой характеристику сопротивления материала росту трещин — его трещиностой-кость. Обычно употребляют модуль сцепления К = яТУ [10] или критический коэффициент интенсивности напряжений = 7У / / [186]. Критерий роста трещины нормального разрыва, таким образом, имеет вид [c.79]

Если ото)вдествить N с критическим значением коэффициента интенсивности напряжений (N = п к, К — модуль сцепления материала), при котором достигается состояние предельного равновесия на краю трещины, то экстремальный контур площади S будет представлять собой контур предельно равновесной трещины, первоначально занимавшей область Gq, при значении параметра нагрузки р. Допустим, что параметр нагрузки последовательно увеличивается. При этом развитие трещины будет происходить устойчиво, если p(S) возрастает, и неустойчиво, если p(S) убывает на данном участке диаграммы р (S) (рис. 43). Здесь применимы все соображения, используемые при анализе роста трещин, характеризуемых одним параметром (радиусом или длиной) (см., например, [10, 11]). Так, для зависимости p(S), показанной на рис. 43, трещина скачком переходит из начального состояния в состояние, отвечающее экстремальному контуру площади Si, затем следует участок непрерывного развития трещины через последовательность экстремальных контуров площади Si < 5 < 52,а затем — скачкообразное разрушение тела. [c.162]

Константы упругости сплава АЛ-19 при снижении температуры изменяются незначительно. Полученные отклонения практически лежат в пределах разброса. Более заметно влияние температуры на константы упругости сплава Д16Т, Снижение температуры приводит к увеличению модуля Юнга как в осевом, так и в тангенциальном направлениях. При этом более интенсивный рост модуля наблюдается в осевом направлении. Если при нормальной температуре отношение модуля Юнга в осевом направлении к модулю в тангенциальном направлении составляет 0,91, то при температуре —180° С оно равно 0,98. Соответствующие отношения коэффициентов Пуассона равны 0,94 и 1,01. Это указывает на заметное уменьшение анизотропии упругих свойств сплава с понижением температуры. [c.388]

Зависимость Як= (р) для контактных пар из металлов с пониженным модулем упругости ( <10Х X 10 н/м ) имеет тенденцию к интенсивному вырождению при усилиях сжатия э>50 10 аналогично плоскостно-шероховатым поверхностям. Вследствие резкого уменьшения величины йшъ и роста площадей 5к и 5ф, даже при значительной неплоскостности в первом приближении есть основание вести тепловой расчет, как для плоских поверхностей. [c.125]

Иначе сказывается изменение скорости деформирования в интервале 10 —10 с на некоторые механические свойства армированных пластиков. Так, с увеличением скорости деформирования стеклопластиков наблюдается рост замеренных величин кратковременной статической прочности и относительного удлинения материала [80], особенно интенсивный в диапазоне скоростей деформирования 0,00015—0,0008с . Если скорость деформирования выше 0,0008 с , то рост этих характеристик происходит по линейному закону, но менее интенсивно. Модуль упругости в указанном диапазоне скоростей практически не изменяется. Разброс измеряемых величин возрастает с уменьшением скорости деформирования. [c.58]

Из табл. 9-6 видно, что с ростом температуры размеры кристаллитов увеличиваются. Наибольшие кристаллиты получены при графитации с вытяжкой, при которой отмечается также и рост механических свойств волокна, что связывается с ростом предпочтительной ориентации вдоль оси. Эффективность вытяжки при высокотемпературной обработке волокна наблюдается после 1800—1900°С. Последнее объясняется, как и для других видов углеграфитовых материалов, интенсивным разрывом поперечных связей, препятствующих меж- и внутрифибриллярному скольжению. В результате происходит упорядочение структуры. Очевидно, уже при этих те.мпературах вытяжка волокна способствует росту модуля упругости. Исследования при этом относительного удлинения гидратцеллюлозного волокна в интервалах 900—1700 и 1700—1900Х показали, что оно составляет соответственно 1,5 и 7,6% [9-25]. Основной рост модуля упругости приходится именно на интервал 1700—1900°С. С дальнейшим ростом температуры темп его увеличения снижается. [c.170]

Скоростными являются зубчатые передачи турбинных редукторов, двигателей турбовинтовых самолетов и др. Окружные скорости зубчатых колес таких передач могут достигать 60 м/с при фавнительно большой передаваемой мощности (до 40 тыс. кВт). Их основной эксплуатационный показатель — плавность работы, т. е. отсутствие циклических погрешностей, многократно повторяющихся за оборот колеса. С ростом скорости вращения требования к плавности работы повышаются. Передача должна работать бесшумно и без вибраций, что может быть достигнуто при минимальных погрешностях формы и взаимного расположения зубьев. Для тяжелонагруженных скоростных зубчатых передач имеет значение также полнота контакта зубьев. Колеса таких передач обычно имеют модули федней величины. Для них часто ограничивают также интенсивность шума работающей передачи, вибрацию, статическую и динамическую [c.257]

К скоростным относятся передачи турбинных редукторов, двигателей турбовинтовых самолетов и других машин. Окружные скорости зубчатых колес этих передач 150 м сек и более, при сравнительно большой передаваемой мощности (40 000 кет и более). Главное требование к точности этих передач — плавность их работы. С ростом скорости вращения колес требования к плавности работы колес повышаются (передача должна работать бесшумно и без вибрации), что может быть достигнуто при минимальных погрешностях формы и взаимного расположения зубьев. Для тяжело нагруженных скоростных зубчатых передач имеет значение также полнота контакта зубьев. Колеса таких передач обычно имеют средней величины модули и значительную длину зуба. Для передач этого типа наряду с ограничением отклонений геометрических и кинематических параметров часто ограничивают интенсивность шума работающей передачи, вибрац ш, стати ческую и динамическую неуравновешенность вращающихся масс и т. п. [c.332]

Испытания тепловозов ТЭП60 и ТЭПЮ — комплексные динамические и путевые. Перед началом испытаний тепловозов их взвешивали (масса соответственно 129,51 и 131,32 т). Тепловозы испытывали в прямых и кривых радиусом 7 = 380, 730 и 1000 м. Балльность пути 20—30 баллов, модуль упругости 24-10 Н/м . Анализ осциллограмм показывает, что при скорости 0 100 км/ч основными колебаниями являются вертикальные, а при более высокой скорости преобладают продольные колебания, при которых наблюдаются наибольшие ускорения кузова. Боковые колебания незначительные. Прогибы буксовых пружин наиболее интенсивно увеличиваются при о 120 км/ч, затем темп их роста падает. Максимальные прогибы достигают (13—16) мм. [c.114]

Если при эксплуатации нефть вытесняется не водой, а газом, то обычным является именно лоскутное насыщение, рис. 5.46. Такое состояние возникает, когда с ростом относительного газонасыщения убывание Др/р объемной плотности коллектора происходит интенсивнее убывания АК/Кего объемного модуля. Однородное насыщение при закачке газа может возникнуть только в нереалистичных условиях необычно высокой подвижности флюида и необычно больших контрастов относительной проницаемости. Уточненный верхний предел зависимости p( 3g) (штрихпунктир на рис. 5.46) в этом случае дается уравнениями, приведенными в (Sengupta and Mavko, 2003). [c.151]

Пр г = onst падение дин мического модуля в обл сти Тп при юдит к умен шению инте юивиости роста Q+ с повышением тел пе-р туфы, поэтому скачкообразный ра огрев возможен лишь в усло-мях интенсивного во растания механических по ерь и относитепь- [c.47]

Основйыми направлен иями экономического и социального развития страны на 1986—1990 годы и до 2000 кода отмечается особая роль машиностроекия как базы развития всего народного хозяйства. Развитие же машиностроения должно осуществляться ореимущественно интенсивным путем, т. е. за счет комплексной автоматизации и механизации, использования прогрессивной технологии, без увеличения (а зачастую и с сокращением) числа рабочие мест. В целях постоянного ускорения обновления продукции машиностроения при высоких темпах роста производительности труда и снижении затрат производства предусматривается развивать его в основном за счет использования станков с ЧПУ, обрабатывающих центров, гибких производственных модулей и систем, автоматических линий на их основе. [c.3]

На рис. 1.20 показано изменение мгновенного модуля упругости покрытия из непластифицированной желатины (кривая У) и из желатины, пластифицированной 24% мочевины (кривая 2). Видно, что с уменьшением относительной влажности от 90 до 30%> мгновенный модуль упругости покрытия из желатины увеличивается в 180 раз, хотя абсолютная величина его еще невелика и составляет 7 МПа. В интервале влажности 30—20% интенсивность роста Ех значительно увеличивается, а начиная с влажности 20% начинается лавинное нарастание мгновенного модуля упругости. Воздушносухая желатиновая пленка имеет влажность 13—14% и 1 = (4246) 10 МПа. [c.28]

Первая стадия процесса отверждения (до 4—5 ч) характеризуется энергичным вступлением в реакцию эпоксигрупп с аминными группами полиэтиленполи-амина, сопровождаемым интенсивной усадкой и медленным ростом значений механических характеристик. Так, за 5 ч отверждения в реакцию вступает окрло 45% эпоксигрупп, и степень усадки составляет %%, тогда как мгновенный модуль упругости и разрушающие напряжения при растяжении достигают лишь 10% от их максимальных значений. Пленки находятся в вязкотекучем состоянии и обнаруживают значительные необратимые деформации (см. рис. 1.27, кривая 1). Такое поведение пленок, очевидно, можно [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...