Хатчинсон

Используя решение Хатчинсона—Райса—Розенгрена (HRR-решение) [396] для полей напряжений у вершины трещины, можно получить одно из аналитических представлений RKR-критерия для расчета параметра Ки [399] [c.229]

Одномерная задача о нагружении слоистой пластины импульсом давления, нормального к слоям, рассмотрена в работе Хатчинсона [77]. Точное решение этой задачи можно получить с помощью коэффициентов отражения и прохождения импульса напряжений, пересекающего разделительную поверхность. Например, напряжение, распространяющееся нормально к поверхности и проходящее через плоскую границу, разделяющую два различных материала, определяется равенством [c.322]

Для решения данной проблемы в работе Лея и Ахенбаха [39] был использован алгоритм прямого поиска. Соображения относительно оптимального проектирования слоистой среды имеются также в работах Энфинсена [9] и Хатчинсона [35]. [c.388]

Этой формулировкой выражается энергетический критерий Цяня (см. по этому поводу статьи Ф ы н. Сек л ер Е. Е. Неустойчивость тонких упругих оболочек. — В кн. Упругие оболочки. — М. ИЛ, 1962 Хатчинсон Дж., Кой тер В. Теория послекритического поведения конструкций. — В периодическом сб. переводов Механика . — М. Мир. 1971, № 4, а также книгу 1. Г. Паиовко и И. И. Губановой, указанную в сноске на с. 279). [c.407]

Вопросы устойчиности оболочек с большой полнотой освещены в книге А. С. Вольмира, указанной в сноске на с. 279, статьях Фыиа, Е. Е. Секлера и Дж. Хатчинсона, В. Койтера (см. сноску на с. 407), а также в книге Григолюк Э, И., Кабанов В. В. Устойчивость оболочек. — М. Наука, 1978. [c.418]

Койтер В., Хатчинсон Дж. Теория послекрнтического поведения конструкций. — В кн. Механика. Период, сб. переводов. М., Мир , 1971. 4, 129— [c.309]

Фрейм, Хатчинсон. Конструкция реактора — прототипа PER на быстрых нейтронах// Избранные доклады Лондонской конференции по реакторам на быстрых нейтронах. М. Атомиздат, 1979. [c.282]

Ио мере увеличения диаметра капель в области столкновения 10 радиальная скорость частиц все больше отличается от радиальной скорости турбулентных вихрей и, как видно из рис. 2.24, б, построенного по результатам теоретических расчетов Хатчинсона, отношение скоростей [c.75]

На рис. 5.61 приведены в качестве примера результаты расчета /-интеграла плоского образца с центральной трещиной, выполненного Хатчинсоном методом конечных элементов с использованием сингулярных элементов. На этом рисунке — полуширина образца, и 6g — напряжение дальнего порядка и соответствующая ему деформация, определенные на основе обобщенного [c.191]

Напряженно-деформированное состояние окрестности вершины трещины в рамках теории (27) было изучено в работах [62,63] и в настоящее время широко известно под названием HRR-no-ля — по имени авторов работ Хатчинсона, Райса и Розенгрина [62, 63]. Найденные решения имеют асимптотику в пере- [c.71]

До сих пор наши рассуждения были сконцентрированы на задаче об определении начала квазистатического страгивания единичной трещины в упругопластическом теле при монотонном нагружении. С другой стороны, известно, что устойчивый процесс увеличения длины трещины в пластичном теле на конечную величину обязательно сопровождается заметным отклонением процесса деформирования от пропорционального, что обесценивает результаты, найденные в рамках деформационной теории пластичности. Следовательно, сомнительным в данной ситуации будет и использование интеграла Jf, определяемого по формуле (24). Однако в случае, когда приращение длины трещины очень мало (ограниченно), Хатчинсон и Парис [77] доказали, что при пропорциональном увеличении нагрузки деформации также будут увеличиваться пропорционально одному параметру, а интеграл Jf будет служить параметром состояния. Пусть Аа — приращение длины трещины, начальное значение которой равно аа (т. е. Аа = а ао). Пусть /f —интеграл, характеризующий дальнее поле, определяемый по формуле [c.74]

Трещины. Хатчинсон и Парис [77] в качестве весьма грубой оценки размеров области в окрестности вершины трещины, в которой отклонение процессов пластической деформации от пропорциональных велико, ввели параметр по формуле [c.76]

В первой из этих работ использован подход, развитый Ама-зиго и Хатчинсоном [7] для исследования поля в окрестности вершины трещины при квазистатическом росте трещины в упругопластическом материале, подчиняющемся закону пластиче- [c.95]

Ахенбах с соавторами [6] рассмотрел примерно ту же задачу, по с учетом инерционных эффектов. Предполагалось, что напряжения и деформации можно представить в виде произведения функции, каждая из которых зависит только от одной из полярных координат системы с центром в вершине, причем зависимость от радиальной координаты имеет вид г . Полученные результаты относятся к исследованию поведения показателя у. Установлено, что показатель у растет, начиная со значения —1/2, с убыванием текущего касательного модуля от его начального упругого значения исследована также зависимость компонентов напряжений в окрестности вершины трещины от угловой координаты. Установлено, что в общем случае результаты намного сильнее зависят от величины упрочнения в зоне пластического течения, нежели от скорости движения трещины. Точно так же, как и в работе Амазиго и Хатчинсона, найдено, что асимптотика поля содержит множитель, структура которого не зависит от условии нагружения вдали от вершины трещины, [c.96]

И Дугласа [48]. Это — численное решение, найденное при помощи итерационной процедуры Дина и Хатчинсона [30] и Паркса и др. [74]. Было найдено, что для значений /и < 0.6 длина пластической зоны по направлению движения трещины определяется по следующей приближенной формуле [c.111]

Современная механика разрушения своими успехами в значительной мере обязана знаменитой работе Ирвина, в которой показано, что для упругих материалов характер полей у вершины трещины определяется так называемым коэффициентом интенсивности напряжений К. Аналогично обстоят дела и супругопластическими материалами. В известных работах Хатчинсона, Райса и Розенгрина отмечено, что поля напряжений и деформаций в окрестности вершины трещины, находящейся в теле из упрочняющегося материала, деформационная кривая которого может быть описана степенной зависимостью, в условиях квазистатического или монотонного нагружения определяются /-интегралом Эшелби — Черепанова — Райса при этом зона нелинейности в вершине трещины может быть представлена как зоной маломасштабной пластичности, так и зоной полной пластичности. [c.129]

Тем не менее за последнее десятилетие использование понятия /-интеграла привело к существенным достижениям в задачах старта трещины в монотонно нагружаемых конструкциях. Это стало возможным благодаря следующим основным обстоятельствам (1) работе Хатчинсона [47], Райса и Розенгрина [48], которые показали, что поля напряжений и деформаций [c.159]

С другой стороны, значительная часть роста трещины в податливых материалах по необходимости сопровождается существенной непропорциональной пластической деформацией, которая делает непригодной деформационную теорию пластичности. Таким образом, при отмеченных обстоятельствах правомерность использования / в качестве контурного интеграла, определенного Эшелби [4] и Райсом [46], представляется сомнительной. Что касается ограниченного роста трещины, то Хатчинсон и Парис [53] утверждают, что /, взятый по дальнему контуру и обозначенный в гл. 3 как Jj, по-прежнему остается управляющим параметром. Для ситуаций, связанных с ростом трещин, контролируемых /f, Парис и др. [54] ввели понятие модуля разрыва и // -кривую сопротивления разрушению, которые помогают анализировать устойчивость подобного роста. Пользуясь приведен ными выше понятиями, а также понятием СТОА (угол раскрытия трещины), Кумар и др. [55] и Каннинен и др. [56] разработали инженерный подход к анализу упругопластического разрушения. [c.160]

Аналогично обстоят дела с размерностью задачи о трещинах отличаются существенной трехмерностью, во всяком случае в окрестности вершины, в то же время исследования, как правило, ограничиваются двумерным случаем. Это объясняется те.м, что мы располагаем ограниченной аналитической базой при исследовании трещин. Сюда относятся, к примеру, работы Уилльямса [23] в случае упругого материала, Хатчинсона [24], Райса [c.332]

Наконец, мы обратили наше внимание на усовершенствованные средства учета сингулярности. Мы знаем, что в условиях линейной упругости в вершине трещины распределение напря-л<еннй обладает сингулярностью, определяемой обратным отношением корня квадратного от расстояния до вершины если же воспользоваться моделью HRR (Хатчинсон — Райс — Розенгрин) полностью пластического течения, то сингулярность учитывается экспоненциальной зависимостью упрочнения материала. Рассматривая эти две ситуации в качестве предельных случаев, мы хотели узнать о том, что лежит между ними. Для исследования этого вопроса нам нужен был специальный элемент в вершине трещины, в который бы была встроена сингулярность, однако тип ее не был бы определен заранее. Нам удалось спроектировать в общем виде подобный элемент [44] и применить его к решению упругопластических задач в условиях плоской деформации [45], а также для решения четырех задач, касающихся стесненных упругих цилиндров [46]. В немалой степени успех этого начинания был обусловлен выбором соответствующих методов интегрирования [47]. [c.337]

В работе [7.31] приводятся результаты Хатчинсона, который исследовал устойчивость защемленной по краям оболочки. Наружная поверхность оболочки была гладкой, а внутренняя поверхность имела косинусоидальную образующую, так что оболочка имела переменную толщину [c.125]

Влияние осесимметричных локальных вмятин исследовалось также в работе Теннисона, Мюгериджи и Хатчинсона [7.31]. Влияние произвольно распределенных по длине осесимметричных неправильностей рассматривалось в работе Ама-зиго [7.16]. / [c.126]

Будянский Б Хатчинсон Дж. Выпучивание Достижение и проблемы // Механика деформ1фуемых твердых тел Направления развития Сб. статей. -М. М1ф, 1983. - С, 121-160. [c.203]

Нелинейная упруго-нластическая задача вблизи вершины прямолинейного разреза, берега которого свободны от напряжений, была исследована в условиях плоской деформации Райсом и Розенгреном [24], а для общего случая плоской задачи — Хатчинсоном [22]. Уравнения равновесия и соотношения между деформациями и перемещениями выбирались в линейном варианте, нелинейность вводилась лишь через соотношение между деформациями и напряжениями. Рассматривался упруго-пластический материал со степенным законом упрочнения вида [c.73]

HRR-сингулярность у вершины трещины. Хатчинсон (1968) [320], Райс и Розенгрен (1968) [360] показали, что J-интеграл служит коэффициентом при сингулярных членах в выражениях для [c.139]

В первоначальных работах Джонсон и Марч [35], Джонсон, Хатчинсон и Марч [7] исследовали непосредственно радиальную функцию распределения gf(r). Было не ясно, что малые углы рассеяния являются столь значительными, как это показано исследованиями f K) в гл. I. Ограничимся распространением прямой корреляционной функции в /С-пространстве, которая приводит к виду с дальним пределом для жидких металлов в г-пространстве. Таким образом, получение более точных результатов следует отложить до проведения подробных экспериментальных исследований, предпочтительнее для переменной температуры. Хотя авторы и нашли некоторые колебательные свойства (рассмотрим их численные результаты для А1 и РЬ ниже) и длина волны колебаний была одного порядка с длиной волны, предсказанной моделью точечных ионов (см. гл. Г), т.е. я/й/, приведенное Эндерби и Марчем [11] доказательство не подтверждает того, что парный потенциал определяется в области вокруг 2kf, вплоть до самых больших расстояний, для которых и оценивался потенциал. Тем не менее первая область отталкивания в Ф(г) в конце концов, по-видимому, сливается с областью, ограниченной резко очерченной поверх- [c.41]

Парные потенциалы, установленные для А1 и РЬ, показаны на рис. 12 и 13. Их характерные особенности совпадают с результатом, полученным из обоих приближенных равенств (62) и (71) и, как подчеркивают Джонсон, Хатчинсон и Марч, теория Борна —Грина, [c.42]

Дистрибуторы с некратчайшим выбором канала — третий тип. Этот тип цифровых дистрибуторов появился значительно раньше второго, в 1951 г. Прибор, в основу которого положен такой дистрибутор, — это амплитудный анализатор Хатчинсона и Скарротта [54]. [c.65]

Функция памяти в цифровом дистрибуторе анализатора Хатчинсона и Скарротта выполняется с помощью динамического запоминающего устройства на линии задержки. Полная емкость памяти С, выраженная в числе двоичных разрядов, определяется числом периодов тактового генератора, укладывающихся в интервале времени задержки линии, который задает цикл работы устройства. Этот цикл разбит на К подциклов, соответствующих К каналам дистрибутора, а на каждый подцикл приходится Р периодов тактового генератора. Следовательно, емкость одного канала равна Р двоичным разрядам. Амплитуда анализируемого импульса преобразуется сначала во вспомогательный импульс, длительность которого пропорциональна измеряемой амплитуде. Начало преобразования синхронизировано с началом цикла, а конец — с началом ближайшего под-цикла, т. е. с импульсом начала первого периода тактового генератора в канале X. Этот импульс соответствует моменту появления сигнала первого разряда этого канала. Комбинация наличия и отсутствия импульсов на выходе линии задержки в моменты появления тактовых импульсов и представляет двоичное число, которое характеризует количество импульсов, зарегистрированных в канале. [c.65]

Любопытно отметить, что когда в 1957 г. за границей проводилась дискуссия о преимуществах и недостатках систем на ферритах и на линиях задержки, т. е. по существу обсуждался вопрос о соотношении дистрибуторов третьего и второго типов, то один из авторов дистрибуторов первого типа — Хатчинсон, желая найти способ уменьшения мертвого времени цифровых спектрометров на линии задержки, предложил использовать отдельную динамическую память для каждого разряда числа в канале [58], т. е. снова изобрел спектрометр А. А. Санина. [c.80]

Дистрибутор третьего типа. Наиболее важным достижением цифровой спектрометрии, открывшим путь к дальнейшим усовершенствованиям, было построение в 1951 г. первого цифрового анализатора с дистрибутором на линии задержки [54]. Его авторы Г. Хатчинсон и Г. Скарротт не просто доказали богатые возможности, получаемые в результате применения методов счетно-решающей техники при построении цифровых спектрометров в экспериментальной ядерной физике. Они представили образец оптимального решения физической [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...