1— видимое температурное

Найдем теперь выражение для Ни (х) при Рг 1. Пусть число Прандтля настолько мало, что в пограничном слое повсюду я Х(. В этом случае температура жидкости в скоростном пограничном слое и даже за его пределами будет меняться линейно от ДО Тд, причем граница линейного распределения температур будет отстоять от пластины на расстоянии, равном ШтУ" хх/шо- Этот результат станет очевидным, если учесть, что вследствие условия X х время распространения температурных возмущений на расстояние А от пластины равняется Д/т х . Коэффициент гпт зависит от распределения скоростей (и в случае Рг шт, когда толщина теплового пограничного слоя намного больше толщины скоростного пограничного слоя, по-видимому, близок к 1,77). Поэтому [c.450]

Микроструктурные изменения. Изменения в микроструктуре представлены на рис. 1. В структуре образцов после каждой теплосмены с прохождением температурного интервала сверхпластичности происходит существенное усложнение видимой картины в добавление к сохраняющимся старым структурным элементам появляется значительное количество новых, что создает впечатление сильно измельченного зерна. Это иллюстрируется микрофотографиями 1, а и 1, б, полученными соответственно после первого и четвертого термоциклов (деформация образца при этом была равна соответственно 1,5 и 6,0%). [c.103]

В условиях неизотермического нагружения, когда полуцикл растяжения протекает в высокотемпературной части цикла нагрева, особенно повышается роль пластичности. Показательны в этом отношении данные, приведенные на рис. 3, б и полученные в разных контрастных условиях неизотермического нагружения. Например, сравнение кривых 5 и б на рис. 3, б показывает, что более сильное охрупчивание сплава при 973 К приводит к существенному (до трех раз) снижению долговечности в сравнении с аналогичными данными для температурного режима с максимальной температурой 1133 К. Характерно, однако, что уровень располагаемой пластичности, по-видимому, на сопротивление малоцикловой усталости влияет незначительно, если полуцикл сжатия механического нагружения приходится на диапазон высокотемпературной части термического цикла нагрева. Об этом свидетельствует близость данных по малоцикловой неизотермической усталости (см. рис. 3, б, кривые 1—4). [c.39]

В дополнение к работам, перечисленным в 23, укажем еще ряд исследований, посвященных непосредственно определению температурных напряжений. Одной из первых работ такого плана была, по-видимому, японская статья [192]. Точные решения при специально выбранных на основе экспериментальных данных зависимостях tl)(T) и а(Т) получены в [37, 70, 122, 155, 164, 184, 199, 223, 231, 232, 240]. В работах [8, 63, 224, 225, 237] используется метод малого параметра, причем в [63] рассмотрен случай, когда 6= со (бесконечная пластинка с круговым отверстием). При г1з(7) = 1—рГ в статье [145] задача решена методом конечных разностей при- [c.145]

Превалирующее действие температурного фактора доказывают также кривые, приведенные на рис. 9.15. Повышение температуры деаэрированного электролита с 20 до 180°С при неизменной кратности упаривания привело к увеличению скорости коррозии стали в сточной воде примерно в 5,1 раза, а в природной воде — 2,8 раза. С повышением температуры при неизменной кратности упаривания сместилась плотность диффузионного тока с 2 до 6 мА/дм . Сравнивая графики, представленные на рис. 9.15, 9,13 и 9.14, следует отметить, что ингибиторный эффект органических примесей в стоках снижается по мере нагревания воды, хотя и происходит концентрирование всех компонентов. Скорости коррозии стали 20 при температурах до 100 °С в природной воде выше, чем в хозяйственно-бытовых стоках. Результаты этих исследований для условий ХВО ТЭС более подробно изложены в [220]. Анализ электрохимических характеристик подтверждается значениями скоростей коррозии стали 20, полученными при пересчете поляризационных кривых (табл. 9.6). При температурах свыше 100 °С скорости коррозии в стоках несколько превышают таковые в природной воде. По-видимому, это объясняется присутствием в концентратах сточной воды нитритов, коррозионное воздействие которых в значительной степени нейтрализуется ингибирующим действием органических веществ. Практически скорости коррозии в обоих электролитах одного порядка. [c.222]

Авторы [Л. 295] расценивают подвод тепла в слой с продуктами горения, подаваемыми под решетку, как весьма простой, надежный и безопасный, но тут же оговаривают, что этот способ нецелесообразен при температурах выше 850° С. (Видимо, подразумевается температура слоя, а не газов, так как известна практика работы промышленных установок с подачей под решетку газов, имеющих температуру до 1 370° С [Л. 392]). Действительно, при высоких температурах слоя теряются и простота, и надежность способа, так как решетка оказывается в тяжелых температурных условиях сквозь нее проходят газы, имеющие еще большую температуру, и усложняется конструкция. [c.126]

В рабочих условиях в высокотемпературных псевдоожиженных слоях существенных хлопков обычно нет, но приходится считаться с появлением их при переходных режимах при пуске (разогреве) установки, поскольку в этом случае мы проходим температурную область возникновения хлопков. Силу хлопков, видимо, можно ослабить, если проходить этот температурный диапазон при пониженной высоте слоя, чтобы иметь лишь мелкие пузыри. Лишь после разогрева слоя примерно до 1 000° С (или выше, если это не противопоказано какими-либо специальными условиями) следует постепенно доводить высоту его до рабочей, добавляя холодный материал настолько медленно, чтобы температура слоя не опускалась ниже 900—1 000° С. [c.145]

Проведенные исследования теплового состояния лопатки, а также ее термонапряженного состояния (см. гл. XV) свидетельствуют о возможности создания охлаждаемой воздухом лопатки для ГТУ с рабочей температурой до 1200 К. При этом если ориентироваться на расходы охлаждающего воздуха не 0,5—1%, а 1—1,5%, то, по-видимому, будет обеспечен достаточно большой запас по температурному уровню лопатки. Этот вывод подтверждается экспериментальными исследованиями, результаты которых нашли отражение в работе [259]. [c.198]

Видимо, излом непрерывности в точке Б (рис. 2) характеризует скачкообразное изменение теплофизических коэффициентов на границе между датчиком / и изоляционной прокладкой 5. Температурный перепад в I меньше, чем в микроскопических неровностях на границе соприкосновения 1 и 3, поэтому компенсация теплового потока стенки происходит неполностью. [c.162]

Из общих физических представлений о поверхностном кипении жидкости [1,3—8] следует, что с момента начала парообразования процесс кипения вдоль по потоку по мере снижения недогрева жидкости интенсифицируется. Изменяется роль отдельных составляющих процесса теплопереноса, и это, по-видимому, должно отражаться на температурном режиме стенки канала. [c.80]

Наблюдаемые незначительные перегибы на кривых зависимости А (1/ф) от ]/Т могут быть связаны с соответствующими структурными переходами, характерными для полиэтилена, особенно разветвленного, в данной области температур [15]. Наличие таких структурных переходов объясняет, по-видимому, характер температурной зависимости диффузионных параметров различных низкомолекулярных веществ, которые будут рассмотрены ниже. [c.67]

Метиловый спирт (рис. 17). Данные измерений [28] (для 99,7%-го спирта) и [38] лежат ниже данных [20] примерно на 1,5%. Несколько выше результаты наших более ранних измерений К [23] для 99,5%-го спирта. Значения коэффициентов теплопроводности, приведенные в работе [39], относятся к сравнительно узкому температурному интервалу, имеют большой разброс и дают совершенно иной температурный ход. Отклонения в области температур ниже 0°С объясняются, по-видимому, несовершенством регулирования температуры в термостате, которое проводилось добавлением сухого льда. На это обстоятельство обращали внимание сами авторы. [c.26]

На рис. 3, б приведена зависимость А от температуры испытания. Неоднородность деформации с ростом температуры увеличивается, но не монотонно. При 100, 300 и 500° С на кривой А — Т имеются провалы, а при 200 и 400° С — всплески неоднородности. Это связано с локализацией пластического течения в грубых полосах скольжения и на границах зерен (при незначительной миграции последних). Некоторое уменьшенпе неоднородности при 100, и особенно при 500° С, связано, по-видимому, с интенсивным развитием поперечного скольжения п миграцией границ зерен. Такой ход кривой А — Т хорошо согласуется с кривыми температурной зависимости пластичности (рис. 1, а) понижение пластичности при 200 и 400° С соответствует росту неоднородности пластической деформации (рис. 3, б), и наоборот всплеск пластичности при 300 и 500° С соответствует падению А. [c.130]

Нестационарное тепловое состояние телескопического кольца характеризуется семейством кривых (рис. 3.3, 6), построенных по результатам термометрирования в точках 1-3 (рис. 3.3, а) в течение характерного периода теплового режима при стендовых испытаниях. Наиболее интенсивно прогреваются тонкостенные оболочки корпусных элементов. Следует подчеркнуть, скорость изменения характерной температуры (кривая 1) телескопического кольца при выходе на стационарный режим, а также скорость охлаадения существенно ниже, чем у соединяемых корпусных деталей (кривые 2 я 3), так что умеренная скорость изменения температуры (около 300 С/мин) на переходных участках, по-видимому, не вызывает заметных температурных напряжений в кольце. [c.135]

Надо, однако, сказать, что согласование опытных данных и расчетной кривой на рис. 4.2, по-видимому, еще не означает полного подтверждения расчетной схемы К- Д. Воскресенского. Измерения температурных полей и коэффициентов теплоотдачи в весьма чистых жидкометаллических теплоносителях, выполненные В. И. Субботиным и сотр. [52—56], показали, что величина е близка к единице и в пристеночной области. Таким образом, эти данные подтверждают точку зрения Мар-тинелли, Лайона, Л. А. Вулиса и других авторов, полагавших величину ел 1 и для сред с Рг<С 1. [c.75]

Первичные данные по газификации мазута в интервале температур 450—700° С приведены на рис. 7-1, показывающем зависимость состава газа в конце газификационной камеры от температурного режима. Можно отметить рост выхода СН4 (пересчет предельных углеводородов QHjn+a на условный метан) и водорода Н2 с повышением температуры. Заметное ускорение роста водорода наблюдалось лишь после повышения температуры камеры до 600° С. Характерен и устойчив максимум С Н (группа непредельных углеводородов) в интервале 550—650° С. Понижение содержания СОз и замедление роста СО, начиная с определенной температуры, идет, по-видимому, за счет образования кислот и спиртов. [c.185]

При установившемся течении жидкости в замкнутом канале (трубе) также наблюдаются пульсации. Эти пульсации определяются внутренней структурой потока, в котором тепловая энергия переносится молями, имеющими случайный характер движения. В зависимости от чаетоть колебаний моли имеют разную проницаемость в потоке жидкости. При малых тепловых нагрузках от жидкости в стенку проходят лишь низкочасточные возмущения (0,2-1 Гц), однако при увеличении теплового потока стенке будут передаваться и высокочастотные (8-10 Гц) пульсации. Из сказанного следует, что данный тип пульсаций турбулентным может быть назван лишь условно. При больших тепловых потоках, по-видимому, следует учитывать влияние этих пульсаций на долговечность. К этому же типу пульсаций можно отнести колебания температур в приводах, патрубках СУЗ и ряде других элементов водоохлаждаемых корпусных реакторов, где возникают неустановившиеся конвективные течения воды, заполняющей полости узлов, при наличии значительных температурных градиентов по высоте. [c.5]

Температурные погрешности фотоэлектрических сортировочных преобразователей. В серийно выпускаемых фотоэлектряче-ских сортировочных преобразователях типа ДФМ-ПФС (ГОСТ 15900—70Е) с интервалом сортировки, равным 0,5 I 2 и 5 мкм, а также в недавно освоенных фотоэлектрических преобразователях моделей 76I0I—76401 смещение настройки после включения лампы осветителя достигает (2. .. 4) за 8 ч работы или (6. .. 20) Аосн. Причем при постоянно включенной лампе осветителя смещение в преобразователях серии 76 больше, чем в преобразователях серии ПФС, что, по-видимому, связано с большей мощностью лампы и конструктивным оформлением новых преобразователей. Уменьшения температурной погрешности можно добиться предварительным прогревом осветителя в течение 1 ч или импульсной подачей напряжения на осветитель с периодичностью 5. . . 10 мин. Недостаточная эффективность этих решений очевидна. Во-первых, время прогрева выпадает из рабочего времени преобразователя, а во-вторых, напрасно расходуется ресурс осветительной лампы. При импульсном питании осветителя более вероятны отказ системы включения, возникновение переходных процессов и соответствующее снижение надежности, точности и долговечности системы. Вместе с тем наиболее правильным решением для фотоэлектрических сортировочных преобразователей является использование осветителей с волоконными световодами [75, 79]-, чем обеспечивается возможность дистанционного расположения источника света и минимизация его теплового влияния на рабочее [c.201]

В (Л. 4] используется другой вариант опытной установки. В нем эксперименты проводятся на вертикальной латунной трубке квадратного поперечного сечения 27X27 мм длиной - 250 мм. Трубка устанавливается внутри кожуха с паровой рубашкой. Плоская грань трубки обращена к смотровому окну, стекло которого снабжено линейным масштабом. Видимое одно деление на снимках соответствует 5 мм. Это позволяет путем количественной обработки фотоснимков определять размеры и площадь, занятую каплями. Система охлаждения трубки водой выполнена по схеме труба в трубе . Температура поверхности трубки измеряется в семи точках с помощью термопар. Гидрофобизаторы наносятся на поверхность трубки через каждые три-четыре опыта. Тип покрытия не оказывал влияния на теплоотдачу. Температурные напоры в опытах составляли 1—20° С скорость воды 0,1—1,25 м сек. [c.282]

По нашему мнению, одной из причин расхождения опытных данных между собой и формулой (2) является термическое контактное сопротивление на поверхности теплообмена. 1Величииа этого сопротивления, по-видимому, зависит от вида и чистоты жидкого металла, материала стенки и от ряда других факторов. Для оценки роли те р,мического контактного сопротивления коэффициент теплоотдачи можно определить двумя методами 1) измерением и обработкой температурного ноля в потоке жидких металлов Й) из-мерением температуры стенки и средней температуры жидкого металла. На основании измеренных температурных полей в потоке жидкости можно определить также коэффициент турбулентного переноса тепла и вычислить е для жидких металлов и воды. [c.362]

Клинард и Шерби [286 исследовали причины искажения формы образцов технического железа. Они обнаружили, что поверхностные повреждения (выступы, впадины) часто связаны с границами зерен и субзерен. Многократные термоциклы ведут к образованию протрузий, видимых невооруженным глазом. Объясняя механизм поверхностных повреждений металла при термоциклировании, обычно ссылаются на большое сходство с механической малоцикловой усталостью. Поскольку при термоциклировании железа вследствие полиморфного превращения в узком температурном интервале происходит значительное изменение объема (примерно 1 %), в образцах появляются циклические напряжения. Усталостные выступы и впадины образуются в месте пересечения зон скольжения с поверхностью образца, и размеры их при механических и термических циклах близки [II, 108, 285]. На первых этапах термоциклирова-ния большую роль играет тенденция к сглаживанию [c.77]

В ряде экспериментов изменение теплопроводности было вызвано примесями, осажденными в виде кластеров, размеры которых не малы по сравнению с длинами волн всех фононов. В экспериментах Слека [212] кристаллы КС1, содержащие Са +, были хорошо отожншны, и было известно, что в перенасыщенных смесях при этих условиях осаждались дискообразные пластинки около 10 нм в диаметре и 1,5 нм толщиной, которые, по-видимому, состоят из K l- a la. При температуре 5 К существенные для теплопроводности фононы в кристалле КС1 имеют длину волны примерно 7 нм, поэтому при более высоких температурах рассеяние фононов на осадках происходит почти независимо от их длины волны, а при более низких температурах длина волны фононов становится большой по сравнению с размерами осадков и может происходить рэлеевское рассеяние. На основании простой модели следует ожидать, что в температурной области ниже положения максимума теплопроводность должна меняться как Г , причем средняя длина свободного пробега будет меньше размеров кристалла. При более низких температурах рассеяние на осадках должно [c.148]

Сопоставление температурно-временных областей возникновения склонности к МКК и хрупкости показывает, что они не совпадают и влияние титана на эти процессы различно (рис. 1.27). Более детальное представление о природе МКК и хрупкости аустенито-ферритных сталей дают фазовый анализ выделяющихся вторичных фаз и исследование электрохимического поведения сталей в широком интервале потенциалов (рис. 1.28). В закаленном состоянии низкоуглеродистые или стабилизированные стали равноценны по токам растворения в пассивной области. Однако, по-видимому, предупреждение МКК путем снижения углерода предпочтительнее, так как низкоуглеродистые стали имеют более широкую область оптимальной запассивированности (рис. 1.28, кривые 1—3). Склонности к МКК соответствует ухудшение пас- [c.36]

Металлогра( )ическое изучение структуры испытанных образцов показало, что начальная стадия откольного разрушения свинца во всем температурном диапазоне связана с зарождением и ростом пор, форма которых близка ., к сферической. Зарождение пор, (рнс. 5.26) происходит, как правило, в местах возможной концентрации микронапряжений таких, как границы зерен и двойников, но наблюдается и внутри зерен, по-видимому, в места расположения дефектов структуры, не выяв гяемых посредством оптической микроскопии. Минимальный и максимальный размеры пор при всех температурах испытания равны примерно 1 и 100 мкм соответственно. При более высоких уровнях нагружения происходит главным образом увеличение количества пор на единицу площади и основным [c.170]

Обсуждаемые в данной книге приложения будут относиться к случаю упругого материала, для которого зависимости напряжения от деформаций выражаются хорошо известным и относительно. простым законом Гука, который будет формально выписан в 3.1 при обсуждении задач, теории упругости. Реальные материалы не следуют этому закону в точности. Некоторые, подобно чугуну, обладают слабо, нелинейной зависимостью напряжения от деформаций. Но даже те, у которых на первый взгляд эта зависимость линейна вплоть до предела упругости, демонстрируют едва заметное различие в поведении при нагружении и разгрузке (упругий гистерезис, который имеет, по-видимому, существенное значение в связи с усталостью материалов) при этом обнаруживаются и температурные эффекты, проявляющиеся в различии температурных постоянных при изотермическом (при очень медленном изменении деформаций) и адиабатическом (при очень быстром изменении деформаций) нагружении, они до некоторой степени аналогичны электростатическим эффектам. Подобные отклйнения от закона Гука, как правило, не важны для практических задач и не будут рассматриваться здесь. [c.28]

Смотреть страницы где упоминается термин 1— видимое температурное : [c.92] [c.101] [c.250] [c.295] [c.302] [c.495] [c.633] [c.336] [c.193] [c.242] [c.20] [c.29] [c.98] [c.93] [c.314] [c.278] [c.363] [c.555] [c.487] [c.31] [c.833] [c.36] [c.207] [c.45] [c.185] [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...