1— видимое переходное

В рабочих условиях в высокотемпературных псевдоожиженных слоях существенных хлопков обычно нет, но приходится считаться с появлением их при переходных режимах при пуске (разогреве) установки, поскольку в этом случае мы проходим температурную область возникновения хлопков. Силу хлопков, видимо, можно ослабить, если проходить этот температурный диапазон при пониженной высоте слоя, чтобы иметь лишь мелкие пузыри. Лишь после разогрева слоя примерно до 1 000° С (или выше, если это не противопоказано какими-либо специальными условиями) следует постепенно доводить высоту его до рабочей, добавляя холодный материал настолько медленно, чтобы температура слоя не опускалась ниже 900—1 000° С. [c.145]

Для вертолета с бесшарнирным несущим винтом при высокой скорости полета (v = 1,2, у = 5 и = 0,8) с системой обратной связи и без нее были вычислены корни и переходный процесс изменения положения фюзеляжа при ступенчатом отклонении управления. Рассматривались следующие случаи полная система квазистатическая аппроксимация несущего винта аппроксимация первого порядка, в которой опущены члены с ускорениями махового движения, а члены со скоростями оставлены. Полная система содержала периодические коэффициенты, обусловленные аэродинамикой несущего винта при полете вперед. Обнаружено, что для анализа устойчивости несущего винта необходимо принимать во внимание периодические коэффициенты, но аппроксимация с постоянными коэффициентами также дает хорошие результаты для корней и переходного процесса даже при больших i. Квазистатическая модель по результатам этой работы, видимо, адекватно представляет динамику, так как дает почти те же корни и переходный процесс, что и полная модель. [c.776]

По-видимому из этих исследований ясно, что для уменьшения вероятности и катастрофичности разрушений сталь должна иметь более низкую переходную температуру, по возможности ниже переходной температуры листов, в которых треш ина останавливалась. На основании этих и других подобных исследований Комитет конструкции судов в своем втором Техническом отчете от 1 июля 1950 г. сделал следуюш ее заключение [c.373]

Таким образом, резонансная гипотеза удовлетворительно объясняет ход частотных характеристик излучателя, а также срывы генерации и отклонения от линейного изменения частоты на краях рабочего диапазона. Однако механизм звукообразования пока остается невыясненным. Предположительная картина возникновения звуковых колебаний, основанная на анализе ряда работ зарубежных авторов, а также проведенных нами скоростных киносъемок осцилляции струи (частота излучения 1,1 кгц, частота съемки до 10 тыс. кадров в секунду) и мгновенных теневых ее фотографий, сводится к следующему. Зарождение случайных колебаний в стационарном скачке, возникшем при торможении сверхзвуковой струи (торможение препятствием в виде резонатора), приводит к появлению в пространстве между этим скачком и донышком резонатора слабых пульсаций. Если рассматривать резонатор и часть струи до скачка уплотнения как некоторую резонансную трубу с одной жесткой и одной мягкой границами, то можно предположить, что возмущения, соответствующие собственной частоте такой четвертьволновой трубы, будут со временем усиливаться вплоть до появления нелинейных колебаний и ударных волн умеренной интенсивности. Эксперименты на трубах с двумя жесткими стенками [74, 75] показали, что возникновение разрывов (при возбуждении колебаний поршнем) наблюдается уже через 8—10 циклов. В трубе с одним открытым концом, возбуждаемой сверхзвуковой струей, переходный процесс составляет всего 3—4 цикла [39]. Теоретически нарастание колебаний в закрытой трубе рассмотрено в работах [75, 76] для открытой трубы со струйным возбуждением такие исследования, по-видимому, не проводились, хотя в работе [39] приводятся некоторые ориентировочные расчеты. [c.87]

Допустим, что в пределе а—>О, Л —>оо теряется возможность описания переходного режима, в ходе которого произвольно заданная начальная функция релаксирует к факторизованному распределению. Это предположение не кажется достаточно обоснованным и, по-видимому, означает, что задача Коши для системы уравнений (3.5) не является корректно поставленной, если начальное состояние не удовлетворяет условию (3.7). [c.67]

Массоперенос в контактной зоне трения. Представления о механизме массопереноса и его роли в условиях трения весьма противоречивы. До настоящего времени широко бытовало мнение о формировании переходного слоя на поверхности трения в результате накопления и перемешивания частиц, переносимых с одной поверхности на другую. При этом структура слоя рассматривается как механическая смесь порошков взаимодействующих материалов и вводится соответствующий термин — механическое легирование. Дисперсная структура поверхностного слоя трения объясняется диспергированием материала в зоне контакта вследствие интенсивного механического дробления частиц с последующей агломерацией или консолидацией. В ряде случаев предполагается перемазывание более мягкого металла на более твердый в процессе трения. Этот механизм массопереноса родствен описанному выше и также предполагает фактически механическое наслаивание друг на друга контактирующих металлов. Реализуется он в том случае, если адгезионное взаимодействие поверхностей двух металлов оказывается сильнее когезии в подповерхностных слоях одного из них. Примером, по-видимому, может служить перенос железа на никель в паре трения никель — сталь 45 при скорости скольжения 1 м/с (см. рис. 5.4), чему соответствуют большой коэффициент трения и степень изнашивания. [c.152]

Сплавы 1п—Те, Оа—Те и Ое—Те явно отличаются от рассмотренных выше тем, что при составах, для которых р максимально, изменение знака 5 не происходит [249]. Так как 5 положительно в таких сплавах и отрицательно для чистого металла, изменение знака термо-э. д. с. должно происходить при более высоких значениях х. По экспериментальным данным нельзя точно определить составы, при которых происходит изменение знака термо-э. д. с., и, по-видимому, оно происходит при различных значениях х между х= 1,0 и лс = 0,4, как показано в табл. 2.2. В каждом случае изменение знака 5 возникает, когда 0 находится в металлической области (о 2500 Ом см ). Данные для систем В1—Те и 5Ь—Те, по-видимому, менее точны. Эти сплавы, очевидно, ведут себя указанным выше образом, за исключением того, что 5, по-видимому, положительно для чистой сурьмы и не изменяет своего знака [24]. Исследования 5 сульфидов ряда переходных металлов не дают, по-видимому, явных указаний относительно изменения знака термо-э. д. с. [22, 65, 67]. [c.35]

Образование хаотического аттрактора при достаточно сильной диссипации, которое, по-видимому, наблюдалось также в работах [73, 74, 531 ], связано с тем, что диссипация разрушает устойчивые области. Однако приведенное в тексте критическое значение б = 0,03 вызывает сомнения. Для образования хаотического аттрактора требуется по крайней мере, чтобы все неподвижные точки отображения (см. рис. 1.14) стали неустойчивыми. Можно показать, что это происходит при условии б > (2/я Ж) 0,13 (М = 100), что заметно превышает приведенное значение, и даже значение б = 0,1 в численном моделировании (рис. 7.28). Для данных на рис. 7.29 это же условие имеет вид М > 203 (б == 0,1). Причина, по которой захват траектории в устойчивый фокус не наблюдается при численном моделировании, состоит, по всей видимости, в том, что плотность равновесной функции распределения (7.3.61) в области захвата (8,7 и 10 для данных на рис. 7.28) исчезающе мала и соответственно время существования переходного хаоса огромно. В таком случае вполне можно говорить о квазистационарном хаосе. Условие его существования в данной модели, как можно показать, имеет вид аМ8 > 1 оно выполняется с запасом для всех численных данных на рис. 7.28 и 7.29.— Прим. ред. [c.469]

На рис. 1.26 нанесены кривые, полученные путем расчета по описанной методике. Результаты экспериментов для начала переходного процесса, когда кратковременно максимально увеличиваются давления, почти совпадают с результатами расчетов. Затем наблюдается некоторое расхождение расчетных и экспериментальных кривых, которое, по-видимому, объясняется недостаточно точным учетом в расчетах диссипации энергии из-за вязкого трения и потерь на поворотах и разветвлениях. [c.292]

Рассмотренные в разделе 6-1 и в данном разделе варианты развития энергетического баланса мира, а также США и Западной Европы на перспективу до 2000 г. и конца первой четверти XXI в., видимо, позволяют предположить, что в качестве основной в промышленно развитых капиталистических странах будет реализовываться, хотя и постепенно, первая из описанных стратегий. В условиях США существующая структура энергетического баланса уже базируется на практически узкоспециализированном использовании нефти. В то же время с учетом инерционности энергетических комплексов и наличия ряда антагонистических противоречий в развитии энергетики капиталистических стран можно ожидать, что в странах западноевропейского региона и Японии в ближайшие 8—10 лет будет наблюдаться переходный этап к епециализированному использованию нефти (что требует серьезной етруктурной перестройки экономики и значительных капиталовложений). [c.132]

Термодинамические свойства металлических сплавов в настоящее время нельзя определить, исходя из параметров чистых компонентов. В случае непереходных металлов качественное описание энергетики взаимодействия компонентов для многих систем можно проводить на основе сопоставления их металлохимических характеристик электроотрицательностей, атомных объемов, валентностей [1]. Для сплавов с участием d-переходных металлов в большинстве случаев этого недостаточно. Необходимо, по-видимому, учитывать влияние недостроенных электронных оболочек — прежде всего изменение степени их застройки в процессе сплавообразования. [c.155]

Qo=36 ккал1моль, Y=4 10 см . Изложенные выше результаты показывают, что закономерность Андраде для скорости ползучести на первой стадии — переходная от низкотемпературной (in = ) к высокотемпературной зависимости (m=I/2). Интересно, что переход от т = 2/3 к т = 1/2 происходит в очень узком интервале Т, при этом промежуточные значения не наблюдаются. Для малых деформаций т=1/2, а при дальнейшем росте е значение т увеличивается до т = 2/3. Наблюдались и обратные переходы в зависимости от того, насколько значение температуры испытания было близко к соответствующему значению То. Аналогичные результаты получены на свинце в работе [5]. По-видимому, это связано с тем, что энергетический спектр потенциальных барьеров, блокирующих движущиеся дислокации, является в данном случае [c.201]

Нестационарное тепловое состояние телескопического кольца характеризуется семейством кривых (рис. 3.3, 6), построенных по результатам термометрирования в точках 1-3 (рис. 3.3, а) в течение характерного периода теплового режима при стендовых испытаниях. Наиболее интенсивно прогреваются тонкостенные оболочки корпусных элементов. Следует подчеркнуть, скорость изменения характерной температуры (кривая 1) телескопического кольца при выходе на стационарный режим, а также скорость охлаадения существенно ниже, чем у соединяемых корпусных деталей (кривые 2 я 3), так что умеренная скорость изменения температуры (около 300 С/мин) на переходных участках, по-видимому, не вызывает заметных температурных напряжений в кольце. [c.135]

Неустойчивость работы реального механизма поворота на участке торможения блока определяет неравномерность враш ения кривошипа. В первом и втором случаях > О или Мдр > 0) отсутствует разрыв кинематической связи ролика с крестом. Инерционная составляющая момента поворотного механизма автоматов 1А225-6 невелика и плавный характер изменения момента Л/цр в основном определяется большим моментом трения в опорах блока. Возможен переходный случай, когда ролик контактирует с обратной нланкой креста, а момент не меняет знака. После некоторой приработки автомата, после его прогрева и при хорошей смазке опор момент трения уменьшается и возникает отрицательный ник М . У тех автоматов, у которых при торможении блока Мпр = О на значительном участке, скорость блока обычно уменьшается до нуля, а затем имеет место скачок скорости блока при возвращении ролика кривошипа на основную сторону паза мальтийского креста. У некоторых автоматов скорость блока хотя и резко уменьшалась на этом участке, но не доходила до нуля. При сравнении осциллограмм крутящих моментов, записанных у различных станков, легко обнаружить, что величины моментов у них значительно отличаются. Это является следствием неодинаковой регулировки положения мальтийского креста относительно шпиндельного блока. Значительно хуже по сравнению с другими станками отрегулировано положение мальтийского креста у автоматов 1, 3 ж4. Например, у автомата 4 величина Ml превышает максимальный момент при повороте шпиндельного блока (М1 = 75—100 кгм, а = 72—84 кгм). Лучше других отрегулировано положение мальтийского креста у автомата 6. Моменты М у станков 2 ш 5 соответствуют регулировке креста у большинства исследованных автоматов. Ударные нагрузки в начале поворота шпиндельного блока связаны, но-видимому, с трудностями регулировки мальтийского креста при отсутствии на нем фасок на участке входа ролика кривошипа в паз креста. При повороте блака из позиции в позицию, когда работают различные пазы креста, у большинства исследуемых станков не возникало дополнительных динамических нагрузок, связанных с неточностью [c.66]

Температурные погрешности фотоэлектрических сортировочных преобразователей. В серийно выпускаемых фотоэлектряче-ских сортировочных преобразователях типа ДФМ-ПФС (ГОСТ 15900—70Е) с интервалом сортировки, равным 0,5 I 2 и 5 мкм, а также в недавно освоенных фотоэлектрических преобразователях моделей 76I0I—76401 смещение настройки после включения лампы осветителя достигает (2. .. 4) за 8 ч работы или (6. .. 20) Аосн. Причем при постоянно включенной лампе осветителя смещение в преобразователях серии 76 больше, чем в преобразователях серии ПФС, что, по-видимому, связано с большей мощностью лампы и конструктивным оформлением новых преобразователей. Уменьшения температурной погрешности можно добиться предварительным прогревом осветителя в течение 1 ч или импульсной подачей напряжения на осветитель с периодичностью 5. . . 10 мин. Недостаточная эффективность этих решений очевидна. Во-первых, время прогрева выпадает из рабочего времени преобразователя, а во-вторых, напрасно расходуется ресурс осветительной лампы. При импульсном питании осветителя более вероятны отказ системы включения, возникновение переходных процессов и соответствующее снижение надежности, точности и долговечности системы. Вместе с тем наиболее правильным решением для фотоэлектрических сортировочных преобразователей является использование осветителей с волоконными световодами [75, 79]-, чем обеспечивается возможность дистанционного расположения источника света и минимизация его теплового влияния на рабочее [c.201]

Как при работе одной камеры сгорания, так и при совместной работе обеих камер наблюдались пульсации давления. Наибольшие пульсации давления, вызывавшие вибрацию всей системы, наблюдались при рабочем давлении 24—25 кГ/см . По-видимому, эти давления для нашей установки являются переходными, так как при повышении или понижении давления против 24—25 кГ1см пульсации резко сокращались как по амплитуде, так и по частоте колебаний. При работе на переходном режиме амплитуда колебаний давления достигала 6 кГ1см при достаточно высокой частоте. При работе установки на других режимах амплитуда колебаний не превышала 1 кГ/см при значительно меньшей частоте и при резком уменьшении вибрации и шума. [c.183]

Коллвер и Хэммонд [12] методом криозакалки получили аморфные пленки различных id- и 5й-переходных металлов и исследовали их сверхпроводимость. Они установили, что в случае аморфных металлов и сплавов остается лишь один широкий максимум Тс в окрестности е/а=6,5 (рис. 7.1). Таким образом, вид зависимости Тс от величины е/а сильно различается для случаев аморфных и кристаллических сплавов одинакового химического состава. Кроме того, в случае аморфных сплавов максимальная температура Тс значительно ниже, чем в случае кристаллических металлов. Однако, поскольку существующая теория сверхпроводимости не указывает на то, что беспорядочное расположение атомов должно приводить к снижению Тс, по-видимому, имеется достаточная возможность получения аморфных сверхпроводников с высокой критической [c.210]

Рассмотрение потенциостатических кривых показывает, что кривые для железа, никеля и хрома имеют аналогичную форму и содержат четыре области растворения, характерных для пассивирующихся металлов активное состояние, переходная область от активного к пассивному состоянию, пассивная область и область перепассивации. Для молибдена [37, 38, 62, 63, 65] и вольфрама [63] удается установить только часть пассивной области и область перепассивации. Обусловлено это тем, ЧТО фкор рассматриваемых металлов находится Б начале области перепассивации. Поэтому исследовать полностью пассивную область и достичь активного состояния не представляется возможным, так как для поддержания потенциалов в указанных областях нужны плотности катодных токов, выходящие за пределы практически реализуемых плотностей. По-видимому, вследствие высокого сродства к кислороду, уже в условиях очень больших скоростей выделения водорода ( 0,1 а/сж ) происходит адсорбционно-химическое взаимодействие молибдена и вольфрама с кислородом воды и их пассивирование. [c.25]

Металлографические и рентгеноструктурные исследования покрытий (толщиной 45—50 мкм) позволили обнаружить три последовательно расположенных карбидных слоя 1) внешний тонкий слой состоял из высшего карбида хрома СгдСз 2) средний, более толстый слой из карбида Сг,Сз 3) внутренний тонкий слабо травящийся слой состоял, по-видимому, из СГззСе. Далее расположен остаточный слой некарбидизироваиного хрома, а еще глубже — переходная зона из твердого раствора хрома в основном металле. Такое строение покрытия обеспечивает достаточно прочное его сцепление с основой. [c.147]

В этих работах исследовалось свечение в видимой и инфракрасной областях спектра в зависимости от энергии и угла падения электронов для большого числа металлов и диэлеетриков (обзор ранних экспериментов содержится в статье Франка [65.1]). Оказалось, что в основном экспериментальные результаты превосходно согласуются с теорией переходного излучения. Однако при скользящем падении наблюдается значительное увеличение (до одного-двух порядков) интенсивности излучения. Эта аномалия особенно подробно исследовалась группой ереванских физиков. Было установлено, что аномальная часть излучения является неполяризованной и обусловлена шероховатостью поверхности. [c.21]

Если (как говорилось в предыдущем разделе) катодное падение, характерное для дугового разряда, устанавливается в течение 1 мксек, то очевидно, и общая продолжительность переходных, быстро меняющихся процессов на катоде должна быть весьма невелика. По-видимому, на катоде аналогично каналу искры устанавливается некоторое квазиустойчивое равновесие. Это подтверждается тем, что Фрум обнаружил очень небольшое различие в поведении ртутного катода через несколько микросекунд и через несколько тысяч микросекунд после начала разряда. С течением времени на поведении катода могут отразиться медленно протекающие процессы. Нет основания считать, что катодный механизм, действующий через несколько микросекунд после начала разряда, обязательно сохранится в установившемся режиме спустя несколько минут, [c.103]

Результаты измерений теплопроводности, электросопротивления и соотношения Видемана — Франца — Лоренца металлокерамических материалов на основе железа приведены на рис. 2 и 3. Кривые температурной зависимости удельного электросопротивления р исследованных композиций, приведенные на рис. 2 а (кривые 3—8), во всем исследованном диапазоне температур имеют свойственный для металлов монотонно возрастающий характер. На том же рисунке (кривая 1) для сравнения приведены значения р = / (Г) компактного железа (чистота 99,95%), взятые из [7 , и литого армко-железа, полученные экспериментально. График ноказЕ) -вает, что количественно электросопротивление рассматриваемых композиционных материалов значительно превышает значения электросопротивления компактного железа. Высокое удельное электросопротивление композиций объясняется не только наличием пористости, уменьшающей ек тивное поперечное сечение образцов, хотя ее влияние и является доминирующим, но и характером структуры и значительными контактными сопротивлениями на границах раздела фаз, что подтверждается повышенными значениями сопротивления исследованных пористых образцов, пересчитанными по [8] на беспористое состояние (кривые 9, 10). Кривая 10, в частности, превышает кривую 2 на 9—11%, что, очевидно, вызвано наличием переходных контактных сопротивлений на границе зерен. Немаловажную роль играет также состав композиций. Так, введение в состав порошка железа 3% графита при одинаковой пористости композиций приводит к повышению р материала на 7—8% (кривые 9—10), Это вызвано уменьшением площади металлического контакта на единицу площади поперечного сечения образца и повышением сопротивления самой металлической матрицы [9] вследствие взаимодействия железа с графитом и образования перлитной структуры. Легирование железографита 4% сернистого цинка несколько снижает сопротивление композиции, хотя сам сульфид цинка имеет сравнительно высокое значение р [10]. Кажущееся противоречие, по-видимому, объясняется повышением количества и качества металлических контактов в композиции под влиянием образующейся при спекании жидкой фазы сульфидной эвтектики, активизирующей процесс спекания железного порошка. [c.112]

Экспериментально измеренные диаграммы направленности лишь качественно совпадают с расчетными, причем основное различие состоит в почти полном отсутствии тонкой структуры у экспериментальных диаграмм для пластинки гребенчатого профиля с т. = 19 и клина вторичные максимумы в экспериментальных диаграммах вообще отсутствуют (кроме слабых максимумов при ф = я/2 для пластинки и ф = я для клина), а для пластинки гребенчатого профиля с одним выступом они выражены слабо. Экспериментальные диаграммы напоминают огибающие соответствующих теоретических. По-видимому, основной причиной различия экспериментальных и расчетных диаграмм является несоответствие идеализированного теоретического распределения смещений в областях возбуждения на плоскости г, ф реальному вследствие непоршнеоб-разных колебаний титанатовых пластинок, неоднородности контактного переходного слоя, расхождения и затухания пучка продольных волн в материале клина и несовершенств в изготовлении пластинки гребенчатого профиля (например, несколько неодинаковая ширина пазов и выступов пластинки в разных ее частях). [c.124]

Я вполне сознаю несовершенство моей работы. Единственное извинение я могу искать только в 1 ом, что в переходный период, который переживает астрономия, особенно трудно отличать главное от второстепенного. Вероятно, в некоторых местах весьма сильно акцентировалась математическая сторона проблемы в ущерб астрономической, в других, по-видимому, наоборот, хотя я постоянно стремился выдержать разумное равновесие ме кду этими двумя основными подходами. [c.8]

Ранее в [84] было указано, что возникновение неоднородного ближнего порядка, помимо кинетических факторов, может быть обусловлено различием потенциалов упорядочения вблизи дефектов. Развиваемые здесь представления показывают, что это может быть обусловлено особенностями косвенного взаимодействия через газ электронов проводимости. Тем не менее, даже качественное сходство расчета с экспериментом обнаруживается пока не всегда. Проведенные расчеты показывают, что лишь примерно в 2/3 систем измеренные и рассчитанные знаки а1 совпадают. Сходство расчета п эксперимента растет при одинаковой валентности компонентов сплава. Поэтому предсказание знаков а.1 в тех или иных системах возможно лишь с какой-то степенью вероятности. При этом любопытно, что согласие расчета и эксперимента не наблюдается в системах переходных и благородных элементов с алюминием, в сплавах благородных элементов между собой. По-видимому, одна из основных причин указанных расхождений связана прежде всего с неадекватностью псевдопотенцпалов Анималу, поскольку группы систем, для которых не наблюдается сходство расчета с экспериментом, весьма симптоматичны. Заметим все же, что доля систем, для которых проведенный расчет дал совпадение с экспериментом, выше, чем у теорий, предложенных в работах [85, 86] и основанных на приближении свободных электронов. [c.278]

В гл. VIII уже отмечалось, что при о)Тс > 1 имеем Ti > Гг С другой стороны, новая отличительная черта равенств (XII.29) состоит в том, что время поперечной релаксации Тч зависит от амплитуды радиочастотного поля. Поэтому поведение намагниченности как в установившемся, так и переходном режимах должно очень сильно отличаться от пред-сказанного уравнениями Блоха в гл. III. При использовавшемся пред-положении о бесконечной температуре решетки нельзя вычислить установившуюся намагниченность (такое вычисление можно найти, например, в работе [1]). Однако отметим, что если по условиям эксперимента o)it не мало, то о)Тс и, следовательно, ТTi очень велики и связь с решеткой очень слабая. По-видимому, в действительности существует другой механизм релаксации с более короткими временами корреляции, который уменьшает 1 Ti (но не 1IT2) по сравнению с значением, вытекающим иа формулы (XII.29). [c.478]

Исследования, проведенные методом переходной спектроскопии глубоких уровней, проведенные на структурах с различной степенью нарушений, вызванных протонной бомбардировкой, показали, что ловушка с энергией активации 0,89 эВ связана с нарушениями, вызванными протонами она не наблюдается в приборах, не подвергнутых бомбардировке. Соответствующие исследования показали, что она находится на границе нарушенной и ненарушенной областей в слое A/-AbGai jeAs и очень напоминает так называемую ловушку ЕЗ, возникающую в результате нарушений, создаваемых в GaAs облучением электронами с энергией 1 МэВ [73]. В недавних исследованиях Лэнга и др. [74] высказывалось предположение, что она создана вакансией Ga. В данном исследовании, по-видимому, показано, что при работе лазера дефекты ЕЗ перемещаются из области, подвергнутой бомбардировке, где их концентрация высока, в ненарушенные области волновода. Однако, вследствие того что в исследованных лазерах с активной областью р-типа можно было [c.350]

Но далеко не так обстоит дело в остальном мире. В странах переходной экономики, например, обеспеченность жильем составляет менее 20 м на человека, а энергопотребление в жилом секторе -1,4 т у.т. на человека в год, причем 80-85% его идет на отопление жилья. При весьма оптимистичных прогнозах можно достигнуть в ближайшее десятилетие 20-21 м , а в более отдаленной перспективе - 30-32 м на человека, что для этих климатических условий видимо станет рациональным уровнем обеспеченности жильем. При оснащении его необходимой бытовой техникой, кратном увеличении фонда общественных помещений (гостиницы, зоны отдька, торговые и складские помещения и т.п.) и соответствующей сферы услуг, а также при проведении большинства тех же энергосберегающих мер, что и в первой группе стран, энергопотребление на рассматриваемые цели возрастет в этих странах к 2020-30 гг. до 1,6-1,7 т у.т. на человека в год. [c.86]

Иная картина складывается в странам переходной экономики и в развивающихся странах. Чтобы обеспечить рациональные потребности населения в продуктах питания, жилье, транспортных и других услугах, им предстоит увеличить строительство предприятий по переработке и хранению сельскохозяйственной продукции, жилья, гостиниц, автомобильных дорог и т.п. Это, в свою очередь, потребует дальнейшего наращивания производства металлов, цемента и бетона, древесины, увеличения выпуска необходимых для этого машин и в конечном итоге - роста производства энергетических ресурсов, без которых все это не может ни производиться, ни функционировать. Иньп и словами, этим странам предстоит еще в течение 20 и более лет продолжать с теми или иными модификациями путь традиционного индустриального развития, чтобы удовлетворить жизненные потребности человека. Конечно, благодаря научно-техническому прогрессу это можно будет проделать с существенно меньшим расходом сырья и энергии. Напомним, что передовые промышленно развитые страны прошли его, увеличивая потребление энергоресурсов на 1% для каждого процента прироста национального дохода. Но и при интенсивном научно-техническом прогрессе уменьшить этот показатель ниже 0,4-0,5% прироста энергопотребления на каждый процент прироста национального дохода будет очень и очень непросто. В результате производственное энергопотребление в этих странах в расчете на душу населения по-видимому уменьшится ненамного с 1,2 до 1-1,1 ту.т. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...