Сендецки

Рассматриваемый здесь подход к вычислению эффективных модулей композиционных материалов основан на понятии представительного элемента объема, т. е. такого элемента, в котором все усредненные по объему компоненты тензоров напряжений и деформаций равны соответствующим величинам, вычисленным для композита в целом. Из-за математических трудностей решение задачи в микромеханической постановке обычно доводится до конца только для сравнительно простых композитов, например для бесконечной упругой матрицы, армированной одинаковыми параллельными упругими волокнами, образующими двоякопериодическую систему. Исключением из этого общего правила является работа Сендецки [17], в которой решена задача о продольном сдвиге матрицы, армированной произвольно расположенными волокнами произвольного диаметра. Поскольку приведенное выше математическое определение эффективных модулей отличается от физического определения, основанного на экспериментально наблюдаемых усредненных по поверхности значениях компонент тензоров напряжений и деформаций, важно понимать, что между этими двумя определениями существует связь, устанавливаемая в результате микро-.адеханического исследования (см. разд. V). [c.15]

По-видимому, единственное имеющееся в литературе решение, касающееся обсуждаемого вопроса, принадлежит Халберту и Рыбицки [7], рассмотревшим задачу о системе расположенных в несколько рядов параллельных волокон, центры которых находятся в узлах квадратной сетки. Это решение показывает (по крайней мере при принятых в указанной работе свойствах материалов), что поле напряжений во внутренних элементах по существу совпадает с полем, соответствующим бесконечной двоякопериодической системе волокон. Сендецки [18] пришел к аналогичному выводу для случая одинаковых модулей сдвига материалов волокон и матрицы. Поскольку С 7м могут рассматриваться как свойства материала (хорошо освещенные в литературе), эти дальнейшие (хотя, очевидно, и недостаточные) [c.25]

Большинство работ в этой области основано на предположении о статистической независимости. При этом допущении корреляционные функции высших порядков можно выразить через простые усреднения модулей составных частей двухфазного тела. Так, например, для эффективных упругих модулей объемного сжатия и сдвига в двухфазных гранулированных композитах Ставров и др. [141] получили выражения в виде рядов, впоследствии просуммированных Сендецки [132] [c.89]

Второй дополнительно рассматриваемый здесь метод относится к началу развития теории композиционных материалов. Он опирается на грубые модели композитов со всеми допущениями, используемыми в сопротивлении материалов. Оценки, полученные этим методом, вытеснены результатами, полученными на описанных выше более совершенных моделях. Ознакомиться с этим методом можно по работам Чамиса и Сендецки (Чамис и Сендецки [26], Сендецки 133]). [c.90]

Адамс и Цай [3, 4], Стивенсон [142] и Сендецки [134] пытались использовать для волокнистых композиционных материалов модель с произвольным расположением волокон. Адамс и Цай моделировали композит периодически повторяющейся системой прямоугольных ячеек, содержащих сравнительно немного произвольно расположенных волокон. Для упрощения расчетов они предположили, что волокна внутри ячейки имеют квадратные поперечные сечения это позволило получить некоторые численные результаты. В частности, было установлено, что значение [c.90]

Сендецки [134] моделировал композит произвольно расположенными волокнами с круговыми поперечными сечениями. Рассматривая касательные напряжения, параллельные волокнам, он получил решение упругой краевой задачи в рядах, т. е. точное выражение модуля сдвига вдоль волокон. К сожалению, ряды сходятся очень медленно и полученное решение имеет чисто академический интерес. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...