Насыщенный коэффициент усилени

Анализ этих результатов показывает, какую большую роль при усилении коротких импульсов играют когерентные эффекты, приводящие к модуляции огибающей импульса с частотой, равной 1/Та. Очевидной становится и роль задержки во времени между проходами импульса. Она позволяет каждый раз восстанавливаться коэффициенту усиления до значения, которое ненамного отличается от того, что было в среде до прохода. Большой интерес представляют также координатные зависимости а (рис. 2.20), на которых отчетливо видны эффект насыщения коэффициента усиления во время прохода через активную среду, и его восстанов- [c.83]

Уширение линии называется однородным, если линии каждой молекулы (или атома) уширяются одинаковым образом. Следовательно, в случае однородного уширения все молекулы (или атомы) имеют одну и ту же форму и ширину линии, и поэтому независимо от частоты одинаково взаимодействуют с излучением. Такие, например, механизмы уширения, как естественный и столкновительный, дают однородное уширение. При однородном уширении насыщение коэффициента усиления происходит также однородно, и лазерная генерация осуществляется на частоте той моды резонатора, которая первой испытывает насыщение. Эту ситуацию иллюстрирует рис. 5.10. Верхняя кривая — потенциально возможная кривая коэффициента усиления в отсутствие генерации, а нижняя — фактическая кривая коэффициента усиления с учетом насыщения и генерации на частоте v . [c.182]

В случае неоднородного уширения только небольшая группа молекул (или атомов) взаимодействует с излучением на данной частоте. Следовательно, насыщение коэффициента усиления происходит лишь в небольшой части ширины линии лазерного перехода, и поэтому лазерная генерация возможна сразу в нескольких модах резонатора. Это приводит к эффекту, называемому выжиганием дырок на спектральной кривой коэффициента усиления (рис. 5.11). Этот эффект можно объяснить, если принять во внимание то, что молекулы (или атомы), находящиеся [c.182]

Рис. 5.10. Насыщение коэффициента усиления и последующая лазерная генерация в одной моде в случае однородного уширения линии.

Для иллюстрации изложенного рассмотрим регулируемый по напряжению синхронный генератор. Переходные процессы генератора описываются уравнениями Парка — Горева при постоянной частоте вращения. Насыщение учитывается по продольной оси с помощью характеристики холостого хода. Система регулирования напряжения включает возбудитель и быстродействующий транзисторный регулятор. Возбудитель описывается апериодическим звеном с нелинейным коэффициентом усиления, учитывающим магнитное насыщение возбудителя. Уравнения регулятора включают переменные коэффициенты, определяемые с помощью нелинейных статических характеристик. Нагрузка генератора является активно-индуктивной и описывается уравнениями в осях d, q. [c.98]

Если усиление волны на длине Ь больше суммарных потерь, испытываемых волной при отражении от зеркал, то с каждым пробегом амплитуда волны будет увеличиваться все больше и больше. Усиление будет продолжаться до тех пор, пока плотность энергии н(ш) в этой волне не достигнет такого значения, при котором величина коэффициента усиления существенно уменьшится вследствие эффекта насыщения. Стационарное состояние соответствует, очевидно, условиям точной компенсации усиления в среде суммарными потерями энергии. Таким образом, эффект насыщения имеет принципиальное значение в вопросе о генерации излучения в лазерах. [c.780]

Здесь под ао( ) понимается значение коэффициента усиления при малых интенсивностях, т. е. без учета эффекта насыщения (так называемый ненасыщенный коэффициент усиления). В том случае, когда соотношение (225.1) превращается в равенство, говорят о достижении пороговых условий генерации. [c.781]

Величина коэффициента усиления при стационарной генерации устанавливается вследствие явления насыщения усиления. Выше мы видели ( 3), что оно носит разный характер при однородном и неоднородном уширении спектральной линии рабочего перехода, вследствие чего спектральные свойства генерации оказываются различными, см. рис. 111. Здесь взят наиболее типичный случай, когда ширина атомной линии значительно превышает расстояние между соседними продольными модами резонатора. Для простоты предположено, что в ОКГ выделена одна поперечная мода. В случае однородного уширения (а) стационарная генерация осуществляется только на той продольной моде, которая ближе всего расположена к центру атомной линии vq. На других модах генерация не возникает, так как коэффициент усиления оказывается ниже уровня потерь. Если имеется неоднородное уши-рение (б), то генерация происходит на всех продольных модах, для которых К° ) Кп- [c.292]

При исследовании явления насыщения усиления мы рассматривали взаимодействие среды с бегущими световыми волнами. В действительности, при достаточно высоких коэффициентах отражения зеркал, поле в резонаторе может быть близко к стоячей волне. Если подвижность атомов ограниченна (например, в твердых телах), то инверсная населенность и коэффициент усиления в узлах стоячей волны будут больше, чем в пучностях. Поскольку для разных продольных мод положения узлов различны, то и при однородном уширении каждая из них использует в какой-то мере свой запас инверсной населенности. Это может привести к тому, что и в случае однородного уширения генерация лазера будет [c.292]

Для намагничивания используются поля, далекие от насыщения. Сигнал с измерительной обмотки пропускается через узкополосный фильтр, подавляющий шумы промышленной частоты и высокочастотные помехи, обусловленные движением контролируемого материала и шероховатостью его поверхности. После фильтрации сигнал усиливается и подается на два раздельных интегрирующих усилителя. Один из них подает сигнал на модулятор импульсов. Величина намагничивающих импульсов зависит от сигнала модулятора импульсов. Постоянную времени интегрирования и коэффициент усиления можно изменять для получения наилучших результатов. Второй усилитель также регулируется по постоянной времени интегрирования и по коэффициенту усиления. Сигнал с него подается на выход устройства. Это позволяет скомпенсировать выходной сигнал по постоянному току, чтобы на записывающем устройстве выделить необходимый диапазон изменения магнитной твердости. В качестве помех в работе такого устройства отмечаются скорость движения листа (вводится специальная компенсация) и толщина листа (ослабление сигнала с увеличением толщины). Коррекция влияния толщины вводится изменением величины выходного сигнала в соответствии с заданной фактической толщиной. [c.71]

Характеристика насыщения может быть вызвана не только конечной производительностью насоса, но и сопротивлениями в трубопроводе, соединяющем насос со следящим золотником, или в каналах следящего золотника. В этом случае при увеличении скорости рабочего органа вследствие падения давления на входе в золотник, при постоянном настроенном давлении переливного клапана, расположенного в начале подводящего трубопровода, уменьшается коэффициент усиления по скорости k-o и наступает момент, когда дальнейшее увеличение е не вызовет увеличения v. Это видно из следующих рассуждений. Считая ламинарным поток в трубопроводе, расход следящего золотника определяется как [c.71]

При сочетании в гидравлических следящих приводах нелинейного демпфирования нагрузкой вязкого трения (с коэффициентом усиления, уменьшающимся с увеличением скорости слежения) с нелинейной (вида насыщения) характеристикой перепада давления во внешней цепи управляющего золотника следует [c.222]

Скорость силового исполнительного органа гидроусилителя без обратной связи при синусоидальном сигнале на входе и ограниченной производительности источника питания вследствие насыщения расходной характеристики будет изменяться по кривой, близкой к синусоиде со срезанными вершинами. При этом происходит дополнительное уменьшение амплитуды отработки, а фазовый сдвиг остается прежним. Для построения частотных характеристик гидроусилителя в этом случае можно воспользоваться одним из методов линеаризации суш,ест-венных нелинейностей, например методом гармонической линеаризации,считая, что выражение передаточной функции, постоянная времени и фазовый сдвиг не меняются, а коэффициент усиления (амплитуда отработки) становится меньше в результате уменьшения крутизны расходной характеристики гидроусилителя. [c.289]

Предполагается, конечно, что величина входного воздействия находится в пределах до зоны насыщения или незначительно ее превышает. В этом случае время срабатывания не зависит от величины открытия, а определяется лишь коэффициентом усиления по скорости. [c.60]

КОЭФФИЦИЕНТ УСИЛЕНИЯ и ПАРАМЕТР НАСЫЩЕНИЯ АКТИВНОЙ СРЕДЫ [c.25]

Как видно из (1.61), значение К падает с ростом плотности фотонов. Назовем концентрацию фотонов, при которой коэффициент усиления падает в 2 раза, плотностью фотонов насыщения пз. Тогда, по определению, [c.27]

Устройство, измеряющее ошибку СП, может иметь статическую характеристику с насыщением, с переменным коэффициентом усиления, с зоной нечувствительности. Для анализа СП воспользуемся структурной схемой рис. 1-13. Будем считать, что в этой схеме имеется только нелинейный элемент 1 в цепи сигнала ошибки, а все остальные нелинейные элементы отсутствуют. [c.36]

Предварительный усилитель чаще всего имеет статическую характеристику с насыщением или с переменным коэффициентом усиления. В структурной схеме рис. 1-13 будем считать, что имеется только один нелинейный элемент 2 на выходе предварительного усилителя, а все остальные нелинейные элементы отсутствуют. [c.39]

Предварительный усилитель может иметь статическую характеристику с насыщением, с переменным коэффициентом усиления, с зоной нечувствительности. Для таких нелинейностей 0< 9<1, поэтому (1-136) может быть записано в виде двух уравнений [c.41]

Обычно усилитель мощности имеет статическую характеристику дх=/(Яу) с насыщением или с переменным коэффициентом усиления. Эта характеристика может также иметь петлю гистерезиса. Однако наличие гистерезиса, как указывалось выше, оказывает незначительное влияние на динамику СП, вследствие чего эту нелинейность можно не учитывать. Аналогично предыдущему будем считать, что в структурной схеме рис. 1-13 присутствует только один нелинейный элемент 3 на выходе усилителя мощности, а все остальные нелинейные элементы отсутствуют. [c.42]

Проанализируем влияние нелинейных элементов на динамику СП, в котором реализована желаемая характеристика второго типа ( 2-3). При этом, как и в случае СП с желаемой характеристикой третьего типа, будем предполагать, что в цепи сигнала ошибки имеется нелинейный элемент 1 (рис. 1-13) с одной из следующих нелинейных характеристик с насыщением, с переменным коэффициентом усиления, с зоной нечувствительности. Желаемая характеристика второго типа реализуется схемой, в которой используется датчик скорости на исполнительном валу. При этом согласно (2-35) обратная амплитудно-фазовая частотная характеристика разомкнутого скорректированного СП в общем случае имеет вид [c.158]

Предложенная схема бистатического лидара при Р2/Р 1 дает выигрыш в дальности зондирования или при фиксированной дальности позволяет повысить отношение сигнал/шум А/(о)й)/ о ф, Д/о/ о ф). Последнее обстоятельство косвенно способствует улучшению спектральной чувствительности лидарных измерений. Кроме того, если прием эхосигнала производится в момент раз-горания генерации лазера-приемника (при отсутствии насыщения коэффициента усиления), то последний будет реагировать максимально на сигналы рассеяния, поступающие с расстояний гот=сА1з12, где А/з — задержка начала генерации лазера-приемника по отношению к лазеру-передатчику. Это открывает возможность измерения профилей поглощающих газов по трассе зондирования. [c.214]

Происходит ли генерация данной модыэто зависит оттого, превышает ли усиление активной среды различные внутренние потери на частоте конкретной моды. Мы говорим, что данная мода находится вблизи порога , если для нее усиление равно потерям. Усиление можно увеличить, увеличив мощность накачки. Но, когда начинается генерация, нелинейности процесса приводят к насыщению коэффициента усиления, так что он перестает возрастать с увеличением мощности накачки. Прн этом, как мы увидим, статистические свойства испускаемого излучения определяются степенью превышения порогового уровня накачки. Кроме того, с увеличением мощности накачки, вообще говоря, порога достигают и другие моды резонатора и на выходе появляется ряд генерируемых линий с разными частотами. [c.139]

Явление насыщения усиления было рассмотрено выше для простого случая, когда генерация осуществляется на одной частоте. В Не—iNe-лазере, за исключением пороговой области, в генерации обычно участвует несколько продольных мод и часто также несколько поперечных мод. При длине резонатора 1 м частотные интервалы между соседними модами невелики, вследствие чего происходит значительное перекрытие провалов на кривой коэффициента усиления. Это соответствует случаю так называемого квазиоднородного насыщения усиления. Теоретическое рассмотрение насыщения усиления при этом оказывается достаточно сложным. Однако общий характер зависимости коэффициента усиления от плотности излучения остается неизменным. Если принять, что мощность насыщения Рц остается постоянной независимо от условий возбуждения активной среды, Рн = onst, то можно по-казать, что средняя мощность излучения в резонаторе ОКГ Р зависит от отношения К°1Кп [c.305]

Семейство коллекторных кривых 1 — V для транзисторов типа 2082 и 2N1675 показывает уменьшение коэффициента усиления и увеличение напряжения насыщения коллекторного тока с увеличением нейтронного потока, но линейная зависимость от If не нарушается напряжение насыщения коллекторного тока при равно 1,0 а и коэффициенте усиления 4 или 5 возрастало от 0,55 до 1,5 в с увеличением интегрального потока от О до 1,8-10 нейтронIсм . Пробивное напряжение эмиттера Vj Bo было постоянным вплоть до 3,2-10 нейтрон/см . Пробивное напряжение коллектора было стабильным до 1,8-10 нейтрон/см , а при [c.291]

На фиг. 1.11 приведена схема замещения для установившегося состояния по постоянному току, на которой отклонения параметров каждого элемента, соответствующие худшему случаю, показаны стрелками, стоящими около резисторов и источников питания. Условия нагрузки заданы минимальным током Ilx для нагрузки в виде схемы ИЛИ и минимальным напряжением V off, если нагрузкой служит схема И. Кроме того, требования в отношении стабильности связаны с допусками на сопротивление резисторов Ri, напряжение питания Ei и диапазон окружающей температуры Нужно учитывать следующие параметры транзисторов и их изменения коэффициент усиления по току 1е, коллекторное напряжение насыщения V es, напряжение между базой и эмиттером насыщенного транзистора Vbe, температура перехода (в частности, максимальная допустимая температура Tj макс), коэффициент рассеяния тепла К и обратный ток коллектора 1сво- Задача статического расчета состоит в определении номинальных величин сопротивлений ре- [c.33]

В заключение этого раздела так же, как и в конце предыдущего, рассмотрим случай, когда насыщающая электромагнитная волна представляет собой световой импульс интенсивностью I t). Если постоянная времени изменения интенсивности светового импульса достаточно мала по сравнению с временем жизни т, то по-прежнему в (2.143) можно пренебречь временной производной величины N2 по сравнению с другими членами. Таким образом мы получаем снова выражение (2.145) для населенности верхнего уровня и выражение (2.147) для коэффициента усиления, причем интенсивность / теперь является функцией I(t), а интенсивность насыщения h определяется выражением (2.146). Если длительность светового импульса много меньше времени жизнн т, то величиной Wp(Nt — N2), опреде- [c.78]

Рис. 8.4. Зависимость плотности энергии Г на выходе от плотности энергии Гвх на входе ла-iSepHoro усилителя при коэффициенте усиления малого сигнала Go = 3. Плотность энергии нормирована на плотность энергии насыщения лазера Ts = /iv/ст.

Усилитель мощности может иметь статическую характеристику с насыщением, с переменным коэффициентом усиления, с зоной нечув- [c.43]

Наиболее характерными нелинейными элементами в цепи сигнала ошибки могут быть элементы, имеющие нелинейные характеристики с насыщением (рис. 1-12,а), с переменным коэффициентом усиления (рис. 1-12,5) и с зоной нечувствительности (рис. 1-12,в). Для подобного рода нелинейностей в цепи сигнала ошибки при отсутствии управляющего и возмущающего воздействий (отсутствие смещения) условия существования пределького цикла имеют следующий вид [c.150]

Часто оказывается возможным, используя несложные технические средства (например, применение двухотсчетной системы измерения ошибки), перейти от нелинейной характеристики с насыщением к характеристике с переменным коэффициентом усиления (рис. 1-12,6) в цепи сигнала ошибки. Как показано ниже, переход от нелинейной характеристики с насыщением к характеристике с переменным коэффициентом усиления позволяет исключить возможность автоколебаний в рассматриваемой системе. [c.153]

Статическая характеристика предварительного усилителя в большинстве случаев представляет собой нелинейную характеристику с насыщением или с переменным коэффициентом усиления. Методика анализа динамики нелинейной системы, как было показано выше, для рассматриваемых в книге нелинейных элементов не зависит от типа нелинейности. Поэтому при анализе системы с нелинейным элементом 3 на выходе предварительного усилителя (рис. 1-13) ограничимся рассмотрением нелинейности типа насыщения. Анализ будем производить для системы, ЛАЧХ которой в разомкнутом состоянии при отсутствии нелинейного элемента реализована в соответствии с желаемой ЛАЧХ второго типа. Обратная амплитудно-фазовая частотная характеристика подобной линейной скорректированной разомкнутой системы согласно (2-35) при K j,(/(b) = Л м (/ш) =/С (/ ) и при /7 ,(/ш)=1 имеет вид [c.162]

Во многих случаях нелинейный элемент в цепи момента, развиваемого ИД, имеет характеристику с переменным коэффициентом усиления (вместо характеристики с насыщением). Тогда, выбирая коэффициент =tgil5 (рис. 1-12,6), равный ко, причем L o >L (/соа) , [c.166]

Особый интерес представляет выяснение условий, при которых описанный выше механизм еще не нарушает стабильности режима генерации на одной лии1ь низшей поперечной моде устойчивого резонатора, обладающей наиболее благоприятным для многих практических применений распределением поля. Общая качественная картина здесь стала ясной еще в 60-е годы. Однако тогда стремление к ещ н00бразн0му описанию как одно-, так и многомодовой генерации вынуждало либо предполагать, что среда сосредоточена в узких слоях вблизи зеркал [166] (это кардиально упрощает расчеты [207]), либо ограничиться малым диапазоном изменения параметров (чаще всего, как в [98], случаем небольшого превышения порога генерации). Если же заняться исключительно выяснением условий устойчивости одномодового режима, можно обойтись без подобных упрощений. Именно так и поступили мы с С.Г, Аникичевым в [30] (авторы других аналогичных работ использовали менее подходящие формулы для коэффициента усиления при глубоком насыщении). Предварительно пришлось еще раз убедиться в том, что во всем разумном диапазоне варьирования параметров можно пренебречь не только деформациями мод, но и изменениями потерь по сравнению со случаем пустого резонатора. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...