403 -------в пластинке, 40,474 --напряжение (среднее)

Теперь допустим, что пластинка высотой 2h нагружена по боковой поверхности внешними силами, параллельными основаниям и симметрично распределенными относительно средней плоскости основания пластинки примем свободными от внешних сил. Кроме того, будем считать, что составляющая массовой силы, перпендикулярная средней плоскости пластинки, равна нулю, а две другие составляющие распределены симметрично относительно средней плоскости пластинки. Возникающее в такой пластинке напряженное состояние называется обобщенным плоским напряженным состоянием оно часто встречается в приложениях и является важным для практики случаем. [c.104]

В обобщенном плоском напряженном состоянии, приближенно реализуемом в тонкой пластинке, рассматриваются средние значения напряжений, функции напряжений и перемещений. Сохранив для средних значений принятые выше обозначения, перейдем от уравнения (5.8.4) к соотношению, аналогичному [c.559]

Перемещения и напряжения будут меняться с изменением г однако их изменения сравнительно малы (хотя математически не равны нулю) по сравнению с их средними значениями, взятыми по толщине пластинки. Со средними значениями мы, главным образом, и будем иметь дело. Обозначим средние значения (взятые по [c.113]

Для правильного сравнения этих вычислений с опытными данными необходимо вычислить величину эквивалентного растягивающего напряжения при наличии выкружки. Эту величину можно найти приближенно в предположении, что приведенная выше формула для 60 правильна. Тогда, если са — половина ширины пластинки, а —среднее напряжение по наименьшему сечению, то [c.480]

Щепаная слюда (кроме размеров 4 и 0,5) испытывается на пробой (переменным напряжением частоты 50 гц, на воздухе электроды — металлические диски диаметром 10 мм испытывается 10 пластинок, вычисляется среднее арифметическое из полученных значений пробивного напряжения и отмечается также минимальное значение). Пробивные напряжения (в кв) должны быть не менее следующих значений [c.155]

Плоское напряженное состояние. Такое напряженное состояние возникает в тонком диске постоянной толщины при действии сил в направлении срединной плоскости диска. Если выбрать эту плоскость в качестве координатной плоскости л , у, то составляющие напряжений Ог, Тжу, Туг будут равны нулю по всей пластинке, а среднее напряжение примет значение а = [c.235]

Для увеличения прочности некоторых видов стеклянных изделий применяют закалку стекла. Сущность этого процесса состоит в том, что стеклянные изделия, например, стекла для автомобилей, нагретые до высшей температуры отжига, подвергают быстрому и равномерному охлаждению. При этом в стекле возникают равномерно распределенные напряжения, которые придают стеклу прочность. Сначала охлаждаются и полностью затвердевают поверхностные слои изделия. При охлаждении объем стекла немного уменьшается, но это уменьшение размеров наружных слоев происходит без возникновения каких-либо напряжений в средних внутренних слоях по толщине изделия, так как эти слои еще имеют вязкость меньше 10 н eк м . Затем начинают охлаждаться и внутренние слои. Они также уменьшаются в объеме, но внешние, затвердевшие ранее слои им мешают сжиматься. Поэтому внутренние слои остаются в растянутом состоянии, сжимая наружные слои. По толщине пластинки напряжения распределяются по параболе. Наибольшие напряжения растяжения получаются в середине толщины изделия, а наибольшие напряжения сжатия — в поверхностном слое. [c.703]

На рис. 46 изображены кривые для обеих склеенных пластинок. Напряжения измерялись в средних точках образцов, где = 0. очень мало и можно считать, что = 2тц]ах. кроме того, в средней точке из-за симметрии не сказывается краевой эффект и поэтому исследование в этом месте позволяет с уверенностью характеризовать напряженное состояние. Сначала напряжения растут до некоторой точки (условно назовем ее первой критической), за которой они начинают падать и падают также до некоторой точки (назовем ее второй критической) после этого начинается рост напряжений, почти пропорциональный изменению температуры. Эта зависимость продолжается до конца нагрева (150° С). Дальше повышать температуру нельзя, так как может произойти разрушение клея ОК-50. После перехода за вторую критическую точку ОК-50 полимеризован в значительной степени. Если теперь уменьшать температуру, то напряжения также начинают уменьшаться и в некоторой точке (назовем ее третьей критической) становятся равными нулю. Третья критическая точка попадает в зону довольно высоких температур, причем сдвигается по оси температур тем больше, чем до более высокой температуры был нагрет образец. Такое положение третьей критической точки свидетельствует о том, что при комнатной температуре детали будут сильно напряжены, так как после перехода через нуль при охлаждении напряжения быстро растут. [c.79]

Достаточно ясное представление о напряженно-деформированном состоянии пластинки дадут средние по толщине значения составляющих напряжения а , о о, го и проекций перемещения [c.222]

В любой задаче, где рассматривается плоское напряжение, средние значения смещений не зависят от величин и F 145 и будут такими же, как и в задаче, где мы имеем дело с обобщенным плоским напряжением. Из этого вытекает, что исследование плоского деформированного состояния позволяет судить о случаях, когда действующие силы вызывают деформацию более общего характера. Этот метод применим в задачах о равновесии тонких пластинок, которые деформируются силами, лежащими в их плоскости. Истинное значение напряжения и смещения в пластинке при этом не определяются (за исключением случая, когда силы действуют так, что мы имеем плоское напряженное состояние), а определяются только средние значения этих величин по толщине пластинки. Каждую такую задачу можно решить, рассматривая соответствующую задачу о плоской деформации и заменяя в результатах постоянную X на X. [c.219]

Растягивающая сила в стержне, 35, 403 --в пластинке, 40, 474 --напряжение (среднее), 94. [c.672]

Термические напряжения в замковом соединении, жестко заклиненном стопорной пластинкой. Вырыв среднего выступа, приведший к несимметричному нагружению и разрушению соседних Не установлена [c.29]

Если пластинка сохраняет при нагреве плоскую форму, то все слои в силу совместности деформации должны иметь одинаковые размеры, равные размерам среднего слоя. В такой пластинке наиболее нагретые слои сжаты тормозящим действием смежных более холодных слоев, а наиболее холодные — растянуты действием более горячих слоев (рис. 239, в), каждый по двум взаимно перпендикулярным направлениям. Наибольшие напряжения возникают в крайних, поверхностных слоях. [c.367]

Криволинейные стенки. В предшествующих рассуждениях предполагалось, что пластинка при термических деформациях сохраняет плоскую форму, т. е. или она расположена в жестких направляющих, или достаточно жестка против действия изгиба. Если пластинка свободно деформируется под действием перепада температур, то термические напряжения уменьшаются и при известных условиях могут практически исчезнуть, если пластинка достаточно тонка, сделана из материала с малым модулем упругости и может изогнуться настолько, что наружные волокна ее удлинятся, а внутренние укоротятся на величину а ( 1 — t2) Пластинка при этом изгибается по сферической поверхности (рис. 241, а), средний радиус которой [c.370]

Следовательно, в нуль при 2= Л обращается не только сама составляющая (Уг(х. у, г), но и ее производная по 2. Из этого можно заключить О2 будет очень малой величиной по всей толщине пластинки, поэтому с достаточной точностью можно считать эти напряжения равными нулю. Проекция вектора перемещения любой точки срединной плоскости на ось О2 равна нулю (по симметрии). Полагая изменение перемещения w очень малым по толщине пластинки, принимаем ги)(х, у, 2)=0. Будем также считать, что изменения проекций перемещений и(х, у, г), с(х, у, г) по толщине пластинки малы, поэтому вместо величин и и и можно рассматривать их средние значения [c.29]

Однако Файлоном для случая, когда толщина пластинки достаточно мала, дана идея, позволяющая привести указанную задачу к двумерной. Она заключается в том, что вычисление значений средних величин вектора перемещения и тензора напряжений в тонкой пластинке достаточно точно определяет решение задачи о плоском напряженном состоянии Рис. 16 [c.103]

Особенно большое практическое значение в инженерном деле имеет изучение хрупкого разрушения конструкций, которое происходит от быстрого распространения трещин при средних напряжениях ниже предела текучести, кажущихся в связи с этим безопасными. Последнее свидетельствует о том, что рассмотренных до этого классических методов расчета на прочность по,упругому и пласти- [c.727]

При 2 = 0 получаются напряжения в средней плоскости пластинки. [c.116]

Для длинной полосы, такой, как показана на рис. 37, напряжения Оу передаются с небольшими изменениями по ширине пластинки 21, если скорость их изменения вдоль края не слишком велика. Однако рассматриваемое решение требует некоторой поправки с целью учета этого фактора, особенно вблизи концов у с. Решение задачи, представленной на рис. 37 при с = 2/, проведенное другим методом ), дало практически однородное распределе-Рис. 38. ние сжимающих напряжений но среднему [c.76]

Для остальных напряжений а , Гху будем рассматривать их средние значения по толщине пластинки, т. е. [c.66]

Закон парно< ти касательных напряжений. Рассмотрим деталь в виде тонкой пластинки, нагруженной в ее средней плоскости (рис. 2.7). Если в такой пластине толщиной Л = 1, находящейся в равновесии под действием сил Р ,. ... Рп, выделить прямоугольный элемент О А ВС с длиной сторон с1х и с1у, то по четырем его [c.132]

При сложном напряженном состоянии материала связь напряжений и деформаций в теории пластичности определяется связью эквивалентных напряжений и деформаций — их интенсивностей. Такой подход используется и при высокоскоростной деформации. Действие интенсивных упруго-пластических и ударных волн характеризуется включением дополнительного параметра — высокого уровня среднего напряжения, которое может оказать влияние на кривую связи интенсивностей напряжений и деформаций. В связи с этим экспериментальное определение влияния величины гидростатического давления на кривую деформирования является необходимым для построения уравнения состояния материала, описывающего его упруго-пласти-ческое деформирование при импульсных нагрузках типа удара и взрыва. [c.201]

Явление упрочняющего действия твердой подкладки можно легко пронаблюдать, если заложить свинцовую фольгу толщиной в несколько сотых миллиметра между двумя стальными плитами. При сдавливании фольги плитами даже при весьма больших нагрузках, создающих напряжения выше, чем предел текучести свинца, не удается сколько-нибудь уменьшить толщину свинцовой фольги. Силы трения между фольгой и стальными плитами сдерживают пластическую деформацию и тем самым упрочняют тонкий слой фольги. Если пластинка свинца толстая, то сил трения будет недостаточно, и свинец при соответствующем напряжении потечет в средней части пластинки. [c.145]

Для поршней без рёбер жёсткости как средние значения напряжений в середине пластинки [c.117]

При погружении свинцовой пластинки (анода) и стального стержня (катода) в раствор поваренной соли или другого электролита пропускаемый через ванну ток высокого напряжения образует вокруг стального стержня водородную рубашку, которая быстро разогревается до высокой температуры ( =2000 С) и значительную часть тепла передает стержню. Нагрев стального стержня происходит настолько интенсивно, что количество тепла, получаемого его поверхностью, значительно больше количества тепла, отводимого в среднюю часть стержня вслед-ствии теплопроводности металла это и обеспечивает быстрый поверхностный нагрев. Когда поверхность стержня достигнет температуры, несколько превышающей Ас , ток выключается, водородная рубашка исчезает, и стержень закаливается в том же электролите. [c.143]

Напряжения в срединной поверхности будут наибольшими по абсолютной величине у кромок х = О, а) и по средней линии пластинки д = [c.168]

При испытании стекол и ситаллов на симметричный изгиб величина разрушающих напряжений зависит от длины стороны испытуемых квадратных пластин и диаметра концевой опоры. Увеличение расстояния от края образца до опоры сопровождалось повышением среднего уровня разрушающих напряжений и уменьшением разброса их значений. Влияние края на прочностные характеристики пластинок из стекла и ситалла практически исключается при увеличении расстояния между кольцевой опорой и краем образца до 2—3 толщин пластинок. [c.92]

Напряженное состояние рабочего колеса предполагаем осесимметричным, что оправдано для колес с числом лопаток больше 12. Схему деформации дисков с лопатками принимаем аналогичной схеме деформации круглой трехслойной пластинки с упругим заполнителем. При этом для деформаций несущих слоев справедлива гипотеза Кирхгоффа—Лява, а для среднего слоя (лопаток) — гипотеза о равномерном по ширине распределении деформаций сдвига. Ступичную часть колеса представим в виде кольца (при сопряжении лопаток со ступицей) или в виде изотропного диска. Основные уравнения получены вариационным методом. [c.184]

В дальнейшем предполагается, что тело представляет пластинку толщины 2/г, малой по сравнению с ее размерами в плане. Это позволяет принять, что ее напряженное состояние с достаточной точностью может быть описано заданием средних по толщине значений напряжений [c.469]

Элементы можно привести в такое состояние с помощью приложения к краям > = onst, t/ = onst сжимающих усилий, распределение которых дается формулой (д). Температурные напряжения в пластинке, свободной от внешних усилий, получаются наложением на напряжения (д) напряжений, вызванных приложением по краям равных по величине и противоположных по знаку усилий. Если 7 —четная функция у. такая, что ее среднее [c.437]

Слюду добывают из недр земли в виде кристаллов разных размеров с неровными краями, с разными загрязнениями и дефектами. После первичной очень трудоемкой обработки кристаллов, заключаюш,ейся в расколке, обрезке неровных краев, удалении посторонних минеральных включений, от первоначально крупных кристаллов часто остается лишь немного мелких. Этим объясняется повышенная стоимость крупной слюды. Полученные после первичной обработки кристаллов слюды подборы рассортировывают для дальнейшей обработки по преимущественному использованию на изготовление конденсаторной слюды, деталей электронных приборов, различных видов обрезной и щепаной слюды. Тонкие пластинки слюды режутся ножницами, штампуются на вырубных штампах, если требуется, с различными отверстиями. Конденсаторная слюда в виде прямоугольных пластинок применяется преимущественно в высокочастотных конденсаторах постоянной емкости. В качестве основного диэлектрика используется только мусковит, флогопит — только для наружных обкладок (защитных). Размеры пластинок слюды всех марок укладываются в следующий диапазон длина 7—60 мм, ширина 4—50 мм, толщина 0,1—0,3 мм. Количество пятен и других природных дефектов регламентируется для разных марок в зависимости от требований к конденсаторам. Требования по tg б для разных марок укладываются в пределы 0,0003—0,0006 при 10 Гц и 0,0004—0,0010 при 10 Гц, а по удельному объемному сопротивлению (средние значения) 5-10 - 2-10 Ом-м. Пластинки слюды, применяемой как основной диэлектрик, при толщине 20—46 мкм и выше ДОЛЖНЫ выдерживать в течение 10 с напряжение в пределах 1,5— 3,0 кВ. [c.218]

Преимуществом установки ИМАШ-9-66 является возможность прицельного нанесения отпечатков индентора при температуре опыта и измерения микротвердости изучаемого образца в выбранных участках поверхности. Нагрузка на индептор может изменяться от 10 до 200 гс. Отпечатки наносят в средней части образца, который нагревается электрическим током низкого напряжения промышленной частоты. Микроструктуру образца можно наблюдать визуально при помощи микроскопа и фотографировать на пластинки или кинопленку. [c.160]

Относительные величины и коэффициенты концентрации, напряжений обычно используются, чтобы представить результаты теоретического или экспериментального исследования напряжений в различных точках детали сложной формы в зависимости от среднего (номинального) напряжения. В целях иллюстрации рассмотрим следующую формулу Кирша [1] ) для радиальных напряжений 0г в растягиваемой пластинке с отверстием радиуса а [c.204]

Особое место в данной турбине занимает последнее колесо, которое вследствие отказа от двухъярусных лопаток получилось значительно больших размеров, чем в турбине АК-50-2 (см. фиг. 92). При среднем диаметре колеса 2(Ю0 мм и высоте лопатки Ъмм площадь кольца лопаток 5 = 4,18 что на ЗОО/о больше, чем в турбине АК-50-2. По размерам последнее колесо не имеет равных в мировой практике турбостроения (для я = 3000 об/мин). Достигнуто это не только за счёт высоких напряжений в лопатке (а ,ах = 2300 кг,см ) и в диске (a niax = 2700 кг/сш ), но и благодаря искусному профилированию последней лопатки, наилучшим образом приближающему её к форме равного сопротивления. Выходная потеря при Л1 = 43 000 кет и р = 0,04 ama составляет около 6,3 ккал кг. Общий вид и размеры последней лопатки показаны на фиг. 60. Входная кромка верхней части лопатки покрыта стеллитовыми пластинками, предохраняющими лопатку от эрозии. [c.204]

Обозначения Р — полное давление п кГ р — нагрузка на единицу длины цилиндра или едини ну длины пластинки в кГ1см q — среднее давление на единицу площади контакта в кГ см — наибольшее давление по площадке контакта, раоное наибольшему сжимающему напряжению, в кГ слС-, max t — наибольшее касательное напряжение шах о — наибольшее растягивающее напряжение с — радиус площадки контакта по кругу или половина шнрины прямоугольной площадки контакта а и f — наибольшая и наименьшая полуоси эллиптической площадки контакта w — величина сближения по линии давления точек обеих деталей, удаленных от зоны контакта, из-за деформации в зоне контакта (или величина перемещения в направлении, параллельном давлению по отношению к неподвижной удаленной точке) Е — модуль продольной упругости р. — коэффициент Пуассона I н 2 — индексы, соответствующие первой п второй деталям. [c.420]

ПОД действием электронной бомбардировки происходит распыление аморфной составляющей материала анода и высвобождение на его поверхности пластинок графита. Материал, напыляемый из этих пластинок на катод, на фотографии наблюдается в виде светлых пятен. При увеличении дозы электронной бомбардировки (рис. 4.19в) происходит увеличение количества переносимого на катод материала и более равномерное распределение его по рабочей поверхности. Соответственно увеличивается шероховатость поверхности анода. В конечном итоге (при дозе электронной бомбардировки >20мА ч) происходит образование одинаковых по виду (рис. 4.19г) структур на рабочих поверхностях катода и анода, характеризующихся большим количеством микровыступов. При этом на поверхности анода наблюдаются отдельные шарообразные образования со средним радиусом закругления около 2 мкм, связанные с сублимацией графита при выделении во время электронной бомбардировки большой локальной мощности. Структуры поверхностей анода и катода свидетельствуют о существовании при определенных режимах токоотбора состояния динамического равновесия для процесса переноса материала с анода на катод и наоборот. В результате анод по структуре своей рабочей поверхности становится похожим на катод и при перемене полярности питающего напряжения работает как автокатод. Следовательно, конструкция автоэлектронного прибора с электродами из одинакового материала неприменима для выпрямительных диодов, но вполне может быть пригодной для других типов приборов, например электронно-лучевых. Основное направление для устранения вышеуказанных явлений — это улучшение теплоотвода, охлаждение электродов (особенно анода), отделение электродов друг от друга, например, сеткой и т. д. [c.196]

Кроме указанных примеров для обоснования принципа Сен-Вена на можно привести еще решение для узкой гфямоугольной пластинки, сжимаемой по коротким сторонам силами Р. На рис. 31 показаны эпюры напряжении а, в трех поперечных сечениях. Сечения взяты на расстояниях от нагруженного конца, равных 5/4, Ь/2 и Ь. Числа на эпюрах обозначают. значения напряжений в долях от среднего напряжения (Тцр — РГо 1. Из рисунка видно, что по мере уда 1ения от точки приложения силы эпюры быстро выравниваются и на расстоянии, рав- [c.85]

Эластичность покрытия для материалов средней жесткости обычно измеряют изгибанием окрашенной металлической пластинки вокруг стержня. При испытании отмечают диаметр стержня, при изгибе вокруг которого на покрытии появляются трещины. Покрытия для нежестких материалов испытывают в виде сво,бодных пленок, определяя их удлинение и прочность на разрыв. Эти методы испытания, а также модули эла стичности для типичных красок и пластификаторов приведены в гл. X. Некоторые кривые, характеризующие зависимость удлинения от напряжений (см. рис. 16, [c.728]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...