183 выражение-------для тонкого

Низкие, тонкие и редко расставленные ребра с малым отношением суммарного сечения к сечению стенки уменьшают момент сопротивления сечения изгибу и снижают прочность детали, хотя и повышают жесткость. Избежать ослабления можно более частым расположением ребер. Максимальный шаг, при котором не наступает ослабления,, определяют из выражения, [c.87]

Как отмечалось в разд. 6.3, это уравнение справедливо в пределах тонкого диффузионного пограничного слоя, т. е. на расстояниях // 7 / /Ре, за исключением окрестностей точек 6=0, тт. Явный вид компонент скорости жидкости и в пределах диффузионного пограничного слоя можно определить, используя выражение для функции тока ( ) (2. 9. 18) и предполагая, что ПАВ отсутствуют ( а/У6=0). Имеем [c.272]

В работах 100, 101, 104] проводится оценка точности определения коэффициентов теплопроводности покрытий и рассчитываются возможные поправки. Суммарная погрешность в интервале температур 500—1400 К при толщине слоя до 0,3- Ю-з м составляет 6,5—16%. В том случае, когда расчетные формулы вычисления X выведены при допущении, что для тонкого слоя, нанесенного на цилиндрический нагреватель, могут быть использованы выражения для плоской стенки [101], погрешность возрастает до 30—50%. [c.132]

Необходимо отметить, что формулы (9. 1) и (9. 3) не описывают тонкую структуру спектра нейтронов деления. Согласно измерениям с хорошим разрешением [4], в этом спектре имеются явно выраженные максимумы при 0,75 1,25 1,6 и 2,6 Мэе, где сосредоточено 5% полного числа нейтронов деления. [c.13]

В этом выражении надо, вообще говоря, сохранить член с квадратами поперечной скорости, так как в области вблизи оси с (в частности, на самой поверхности обтекаемого газом тонкого тела) производные d(f /dy, dv/jdz могут стать большими по сравнению с oxj /дх. [c.599]

Тонкие стержни будут нами рассмотрены отдельно в главе II. В остальных же случаях, следовательно, при малых деформациях смещения uj, а с ними и их производные по координатам, малы. Поэтому в общем выражении (1,3) можно пренебречь последним членом как малой величиной второго порядка. Таким образом, в случае малых деформаций тензор деформации определяется выражением [c.11]

Условие минимальности энергии гласит 6F + bU = О, где и — потенциальная энергия в поле внешних сил. Мы будем считать, что действием внешних растягивающих сил, если таковые имеются, можно пренебречь по сравнению с силами изгибающими. (Это можно всегда сделать, если только растягивающие силы не слишком велики, поскольку тонкая пластинка гораздо легче подвергается изгибу, чем растяжению.) Тогда для 8U имеем то же выражение, что и в 12 [c.77]

Для того чтобы выяснить условия формирования интерференционной картины вблизи поверхности тонких пленок и причину ее ярко выраженной пространственной локализации,рассмотрим схему подобного опыта в предельно простом варианте. [c.122]

На фиг. 37 приведена зависимость отношения сопротивлений р/р от //а при = 0 и /7 = 0,5. Выражение, соответствующее (21.3) в случае тонких стержней [c.206]

Гинзбург [83] развил более полную теорию тонких пленок, также основывающуюся на выражении (31.1). Однако он использовал для F 0,ч>) [c.744]

Таким образом, движение тонких волновых слоев по гладкой поверхности и поверхности с регулярной шероховатостью имеет много схожего, что и обусловливает однотипность выражений для расчета эффективности массообмена. [c.26]

Для определения осевых а , и окружных Tq напряжений в стыке сфера-цилиндр методом теории тонких оболочек получены следующие выражения /19/ для цилиндра [c.34]

О = (9=1). При этом для тонких пластин, в которых реализуется условия простого растяжения в вершине дефекта (О j = 2к, О2 = О3 = 0], выражение для угла 0 (рис. 3.8, а) с учетом (3.13) и (3.14) будет определяться первой из формул [c.89]

Если профиль тонкий п наклонен под малым углом атаки, то указанный метод расчета можно упростить, прибегая к простым аналитическим выражениям для коэффициентов подъемной силы и сопротивления тонкого сверхзвукового профиля произвольной формы. [c.47]

С.лагаемые ziR , z/Щ появились в этих выражениях вследствие того, что длины дуг А В и В С не равны длинам дуг АВ и ВС. В результате силы jV , оказываются различными (при Щ фВц), хотя равенство между соответствующими касательными напряжениями на основании закона парности касательных напряжений соблюдается. Если же учесть, что для тонких оболочек справедливы неравенства 4 1, 1, то можно считать, что [c.201]

В непосредственной близости к стенке первый член выражения (XII.9) превалирует над вторым. Прандтль предлагает считать, что у стенки имеется очень тонкая пленка толщиной б, где турбулентное перемешивание отсутствует полностью, и определять здесь напряжение по формуле Ньютона [c.179]

Эти выражения можно частично упростить, так как в тонких [c.83]

Чтобы найти выражение касательного напряжения, напомним, что, согласно формуле Ньютона, оно пропорционально угловой скорости сдвига (см. п. 5.1). Выделим цилиндрическими поверх-ностя.мн радиусами г ц г + dr тонкий слой жидкости, подверженный деформации сдвига вследствие неодинаковости угловых скоростей (Oi и 0).,. Для определенности будем считать, что oji > > 0J,. Пусть в точке А (рис. 8.5, б) окружная скорость равна и тогда угловая скорость будет и г. В точке В угловая скорость [c.299]

Напишите в общем виде выражение для потенциала скоростей линеаризованного потока, обтекающего тонкое тело вращения под малым углом атаки. [c.477]

В задаче 10.46 получено выражение (10.100) для добавочного потенциала ф2 при сверхзвуковом обтекании тонкого корпуса, совершающего колебания или вращающегося вокруг поперечной оси. [c.515]

Подынтегральная функция в первой части этого равенства в соответствии с теорией тонкого тела и методом определения угла скоса потока путем нахождения индуцированного правым и левым свободными вихрями поля скоростей имеет аналитическое выражение. После подстановки соответствующих величин в (11.24) и некоторых преобразований получается зависимость для коэффициента интерференции оп, расчеты по которой проводятся методом численного интегрирования. [c.618]

Теоретические основы метода присоединенных масс изложены в специальной литературе [44], [15]. Здесь рассмотрим лишь некоторые практические выводы, которые могут быть непосредственно использованы при вычислении производных устойчивости. С этой целью обратимся к выражениям (2.1.82) и (2.1.96). В этих выражениях можно принять в соответствии с аэродинамической теорией тонкого тела [c.156]

Вообще говоря, пузырек пара окружен очень тонким пограничным слоем жидкости, в котором температура снижается от температуры перегретой жидкости до температуры насыщения. С уче-ТОЛ1 этого можно записать приближенное выражение для коэффициента теплоотдачи [c.131]

Заварка повреждений на трубопроводе при пониженной температуре способствует измельчению зерен и получению мелкодисперсной структуры как в наплавленном метгшле шва, так и в околошовных зонах сплавления (рис. 5.10, в). Структура наплавленного металла шва при этом хотя менее равновесная, но не имеет выраженной литой структуры, а преобладает структура сорбитообразного перлита с относительно тонкими выделениями феррита по границам блоков. [c.315]

Распространение света внутрь металла. Часть света, проходящая внутрь металла, как отмечено в ыше, сильно поглощается в нем. По этой причине в процессе взаимодействия света с металлами существенную роль играют их очень тонкие слои. При таком рассмотрении амплитуда световой волны будет резко уменьшаться по мере проникновения внутрь металла. Пусть монохроматическая световая волна длиной Kq нормально падает на поверхность металла. Ось 2 направим по нормали. Слой металла толщиной dz поглощает часть падающей энергии, пропорциональную толщине поглощающего слоя, т. е. dl = —aldz. Если проинтегрировать это выражение от нуля до 2, то получим известный закон Бугера, о котором более подробно речь пойдет позднее (см. гл. X) [c.62]

Аналогично могут быть найдены все другие внутренние силовые факторы в сечениях, причем в силу Н1фК2 будем иметь iVi2=5 A 2i, Mi2= M2. Однако в тонких оболочках толщина мала по сравнению с главными радиусами кривизны Ri, и поэтому членами z/Ri по сравнению с единицей можно пренебречь. Тогда можно считать N]2 = N2, М 2 = М2. Выражения для внутренних силовых факторов примут тот же вид, что и для тонких плоских пластин [c.225]

Иначе обстоит дело, когда в качестве зеркал интерферометра применяют тонкие слои какого-либо металла с высоким коэффициентом отражения в видимой области спектра (серебро, алюминий). Хорошо известно, что металлические пленки сильно поглогцают электромагнитные волны (см. 2.5). В этом случае условие (5.57), использованное при выводе формул (5.70), приходится заменять более общим выражением, а именно [c.243]

Мы допускаем, что поляроиды достаточно идентичны, чтобы не сообщать интерферирующим лучам добавочной разности хода. В противном случае необходимо ввести в ход лучей еще компенсирующие пластинки. Френель и Aparo применяли в качестве поляризаторов тонкие стопы, сложенные из 15 листков сдюды пригодны также некоторые образцы агата, обладающие явно выраженным слоистым строением при достаточной прозрачности. [c.389]

Это выражение согласуется с измерениями Локка [45] на тонких пленках олова и индия. Однако минимальные значения а/Х в его экспериментах не были много меньше единицы, так что действительно критической проверки выражения Лондона для глубины проникновения не было проведено. [c.697]

Обсуждение феноменологических теорий. Пиппард [14] получил экспериментальные доказательства справедливости своего варианта феноменологических уравнений сверхпроводимости, который объясняет 1) изменение глубины проникновения X сплавов олова с алюминием в зависимости от средней длины пробега 2) анизотропию X у олова, в особенности максимум на промежуточных углах 3) тот факт, что X значительно больше, чем даваемое лондоновским выражением, и 4) относительное значение X у олова и алюминия (см. п. 25). Имеется, конечно, много фактов, которые еще не объяснены теорией. Возможно, что наиболее важным из них является зависимость X от температуры, которая очень хорошо описывается обычной теорией Лондона в комбинации с двухжидкостной моделью Гор-тера—Казимира (см. п. 4). До сих пор нет уверенности в том, что явления проникновения поля в тонких пленках и других телах малых размеров могут быть объяснены теорией Пиппарда так же хорошо, как и теорией Лондона. [c.725]

Пиппард использовал это выражение, чтобы определить разность а — из данных Шенберга по ртутным коллоидам и из результатов Локка и других по тонким пленкам (обзор этих работ дан Шенбергом [24]). Как упоминалось выше, он нашел, что разность —очень мала и в пределах точности эксперимента может быть принята равной нулю. [c.731]

Допустим, что цилиндрическая трубка находится под действием равномерного осевого растяжения и кручения (рис. 10.4). Екли трубка имеет достаточно тонкую стенку, то напряженное состояние в ней можно считать плоским. Нормальное напряжение и касательное т находятся из выражений [c.297]

Возникающие при ударе в стержне упругопластические волны обусловливают увеличение продолжительности удара т с возрастанием скорости удара Цуд [31]. Начиная с некоторого значения скорости удара, т упругопластического стержня становится больше значений Тд, соответствующих упругому стержню (Тд 2//до)> и с увеличением скорости возрастает до величин, в несколько раз превосходящих Тд. Опыты проводились с тонкими стержнями, изготовленными из латуни, меди и алюминия, при растягивающих ударах. Продолжительность удара т определялась с помощью счетно-импульсного хронометра при различных скоростях удара (до 40 м/с). Для стержней из одного и того же материала, но имеющих различную длину, экспериментальные данные для отношения т/Тд в зависимости от скорости удара Нуд достаточно точно ложатся на одну кривую. Ростт в зависимости от скорости удара Оуд имеет четко выраженный ступенчатый характер с периодически расположенными нерезкими изломами вид ступеней для данного материала зависит от предварительной вытяжки образцов (более четкие ступени получаются для образцов со значительной предварительной вытяжкой, когда диаграмма ст -4- е материала приближается к билинейной). Обнаруженная периодичность и геометрическое подобие свидетельствуют об определенной роли упругопластических волн в явлении отскока стержня от преграды. График т (ц), полученный из теоретического решения задачи, также имеет ступенчатую форму (горизонтальные ступени с разрывами), что согласуется со ступенями экспериментальной кривой для т при аппроксимации статической диаграммы а Ч- е двумя прямыми, причем лучшее согласие получается для образцов с большей предварительной вытяжкой. [c.226]

Р(1 — OS0). Учитывая также, что х = х/Ь = (1 — os 0)/2, находим dx = sin 6d9/2. Таким образом, d a/dx = —4р(1 — os 0)/sin 0. Эту формулу можно выразить также через местные коэффициенты давления на нижней и верхней сторонах d y Jdx = р — р = Ар. Известно, что для тонкого профиля коэффициент давления связан с добавочной составляющей скорости F выражением Р = -- Vx/Voon- [c.203]

Тонкая пластина представляет собой частный случай трехмерного тела, и для нее были введены гипотезы Кирхгофа, согласно которым члены Озбез, Tijfisig, 1. 36623 в фигурных скобках подынтегрального выражения для приращения энергии деформации bU (см. 8.2) могут быть опущены в силу их малости с погрешностью h IU . Поэтому [c.385]

Сравнивая эти выражения с предыдущим решение.м (54), мы о(5наруживае1 1 дополнительные члены с множителем ) —В случае тонкого диска соответствующие напряжения малы, а их результирующая по толщине диска равна нулю. Если контур диска свободен от внещних сил. решение (201) представляет напряженное состояние в частях диска на некотором рассто [нии от края. [c.392]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...