Число внутренней устойчивост

Независимые подмножества, содержащие наибольшее число элементов, называют предельными. Тогда число внутренней устойчивости t)(G) определяется мощностью предельного НП [c.210]

Число внутренней устойчивости г](0) можно связать с хроматическим числом x(G) следующим образом [c.211]

Чертежный автомат 72 Число внутренней устойчивости 210 [c.397]

Основные положения обобщенной модели ядра сводятся к следующему. Как и в случае модели оболочек, здесь также принимается, что нуклоны в ядре движутся в некотором среднем самосогласованном поле, почти не зависящем от положения каждого нуклона, и образуют замкнутые нейтронные и протонные оболочки. Это самосогласованное поле резко меняется у поверхности. Можно сказать, что ядро состоит из внутренней более устойчивой области— ядерного остова , образованного нуклонами, входящими в состав замкнутых оболочек, и внешних нуклонов, которые движутся в поле этого остова. Остов ядра , образованный заполненными оболочками, имеет сферическую форму. Внешние нуклоны, не входящие в состав замкнутых оболочек, могут создавать у поверхности ядра неоднородности (флуктуации) потенциала самосогласованного поля, что приводит к несферическому характеру поля. Движение этих внешних нуклонов вызывает деформацию остова ядра , т. е. оболочечной структуры, и сферически симметричная поверхность ядра превращается в эллипсоидальную. В свою очередь деформированный остов ядра еще более усиливает отклонение поля от сферической структуры. Величина деформации поверхности зависит от числа внешних деформирующих нуклонов и от их квантовых состояний. Деформация ядерной поверхности является коллективной формой движения нуклонов, и она может приводить к колебаниям вытянутости по поверхности ядра или к появлению различных вращений. [c.194]

Экспериментальной проверке законов пластичности посвящено очень большое число исследований как за рубежом, так и в нашей стране. Наиболее чистые опыты осуществляются на тонкостенных трубках. Прикладывая к трубке продольную силу, внутреннее давление и крутящий момент можно осуществить произвольное плоское напряженное состояние. Если толщина трубки достаточно, мала по сравнению с ее диаметром, то распределение напряжений по толщине можно считать равномерным. Можно приложить осевую сжимающую силу и создать отрицательные напряжения. Но под действием сжимающего напряжения трубка теряет устойчивость. Еще в упругом состоянии на ней образуется гофр. Таким образом, проверку законов пластичности можно произвести лишь для некоторого ограниченного диапазона напряженных состояний. [c.62]

Такая схема абсолютно устойчива т. е. расчет можно вести с любым Шагом по времени, допускаемым по соображениям точности. Однако теперь, чтобы найти неизвестную температуру Т(К, L), необходимо решать систему уравнений. Действительно, соотношение (1.1), записанное для каждого внутреннего узла дает уравнение, содержащее неизвестные температуры в центральном (К, L) узле и четырех окружающих узлах. Объем вычислений быстро увеличивается с ростом числа узлов и оказывается недопустимо большим даже для современных ЭВМ. - [c.34]

Слитность сечения характеризует отнощение периметра сечения Р к его площади F. Следует стремиться к уменьщению слитности сечения, так как при этом уменьшается поверхность элемента, подвергающегося воздействию коррозионной среды, уменьшается число зазоров, облегчается окраска и др. Чем меньше периметр сечения и больше его поперечное сечение, тем при прочих равных условиях сечение более устойчиво к коррозии. Наибольшей стойкостью должны обладать сечения круглые и квадратные сплошные, трубчатые круглые, прямоугольные с внутренней полостью, закрытой от воздухообмена заваркой торцов элемента. Перечень наиболее выгодных в коррозионном отношении сечений приведен в табл. 27. [c.37]

Индукторы с теплоизоляцией из жаростойкого бетона [10] в настоящее время широко распространены, так как они сравнительно просты в изготовлении, надежны и устойчивы в эксплуатации. Имеются образцы индукторов, у которых бетонная теплоизоляция продержалась более года. Однако ремонт их затруднителен, так как бетон приходится полностью разбивать. При увеличении длины индуктора возрастают трудности, связанные с изготовлением форм, заполнением их бетоном и разборкой после заливки. Поэтому, если длина индуктора должна быть больше метра, его изготавливают из отдельных секций. В целях унификации элементов конструкции, а также форм для отливки все индукторы собираются из секций одинаковой длины и одинаковых наружных размеров. Меняется только внутренняя цилиндрическая оправка, диаметр которой должен соответствовать внутреннему диаметру индуктирующего провода. Заготовки, подлежащие нагреву, разбиваются по диаметрам на несколько групп. Для каждой группы диаметров заготовок внутренний диаметр индуктирующего провода остается постоянным, о позволяет свести к минимуму число необходимых оправок. [c.244]

Боропластик, использованный для изготовления обшивок, имел перекрестную структуру армирования типа 0/ 45/90°, число слоев изменялось от 30 до 116. В каждом обшивочном листе содержалось не менее двух слоев с ориентацией 90° с тем, чтобы противостоять давлению топлива, исключить потерю устойчивости при сжатии и обеспечить малую ползучесть при нагружении при температуре 176° С. Выполняемые внахлестку ступенчатые соединения на внутренних концах проектировались так, чтобы нагрузка воспринималась осью вращения. Это предпринималось с целью смещения разрушения в испытуемую секцию и, следовательно, создания дополнительного запаса безопасности при проведении испытаний. Каждый внутренний облицовочный лист внутренней нервюры был усилен дополнительными слоями для повышения несущей способности. Зоны усиления технологических отверстий в титановых элементах конструкции также крепились к обшивочным листам с помощью ступенчатых соединений. Для того чтобы обеспечить высокое качество изготовления обшивочных листов, каждый слой препрега сначала выкладывался и раскраивался на шаблоне из пленки Майлар, затем в должной последовательности производилась сборка пакета препрегов и титановых прокладок в местах соединений, после чего производилось отверждение полученной заготовки. [c.148]

Экспериментально исследована упругая устойчивость при осевом сжатии цилиндрических спирально многослойных оболочек, длина которых составляет три радиуса и менее. Установлено, что при одинаковой толщине слоев критические напряжения многослойной оболочки незначительно отличаются от критических напряжений одного слоя. Увеличение толщины внутреннего слоя приводит к повышению критических напряжений, которое может составлять примерно 50 %, если общее число слоев равно, например четырем, а внутренний слой вдвое толще. Приведены результаты исследования устойчивости при осевом сжатии и совместном действии осевого сжатия и внешнего давления многослойных оболочек с точечными связями между слоями в виде заклепок или сварных соединений. Наличие таких связей существенно повышает величину критического внешнего давления, а следовательно, эффективно нри указанном совместном нагружении многослойных оболочек. [c.384]

При решении задач мгновенного деформирования открытых в вершине оболочек вращения сходимость метода по числу координатных функций можно проверять по степени удовлетворения однородных краевых условий для радиальных усилий в срединной поверхности и изгибающих моментов на внутреннем контуре (если он не подкреплен), так как они естественным образом вытекают из исходного вариационного уравнения. На рис. 38 приведены результаты численного решения задачи изгиба и устойчивости жестко защемленной по внешнему контуру сферической оболочки с центральным отверстием а—125 мм, Гк=62,5 мм, h = [c.75]

Таким образом, можно сказать, что число Рейнольдса характеризует степень устойчивости потока по отношению к внешним и внутренним возмущениям. [c.31]

Однако при всех недостатках стенд обладает очень большими достоинствами — универсальностью и значительным диапазоном нагрузок, создаваемых нагрузочным устройством. Действительно, при испытаниях гидропередачи ни одно из известных нагрузочных устройств не позволяет определить лучшие, чем на описанном выше стенде, работоспособность и основные показатели работы гидропередачи во время переходных процессов, маневрирования, реверсирования системы, устойчивость при малых числах оборотов. Большой диапазон нагрузок, а также простота автоматизации режима позволяют проводить испытания гидропередач с воспроизведением нагрузок, которые ожидаются на рабочей машине. Все это позволяет проводить широкие исследования гидропередачи как в части снятия внешних и внутренних характеристик, так и имитацию рабочего режима, в том числе и при автоматическом управлении. Такие исследования уменьшают возможность неудачи при установке гидропривода на промышленном объекте и поэтому сокращают срок доводки гидромашины. На стенде можно испытывать различные типы гидропередач, предназначенные для рабочих машин, имеюш их разные нагрузочные характеристики. [c.27]

Для получения холостого хода на малых числах оборотов орган управления дизелем перемещается в сторону уменьшения подачи топлива. Свойство топливного насоса золотникового типа увеличивать подачу топлива с увеличением числа оборотов сохраняется и при малых скоростных режимах, вследствие чего с увеличением числа оборотов медленно возрастает как индикаторный крутящий момент двигателя, так и момент сил внутренних сопротивлений, причем возрастание кривой момента сил внутренних сопротивлений может быть более или менее интенсивным, чем возрастание индикаторного крутящего момента двигателя. Поэтому режимы работы холостого хода при малых числах оборотов могут быть либо слабо устойчивыми, либо неустойчивыми вообще. В обоих случаях установка автоматического регулятора холостого хода необходима. При уменьшении числа оборотов такой регулятор перемещает орган управления в сторону увеличения подачи, а при увеличении числа оборотов — в сторону ее уменьшения. Это вызывает резкое уменьшение индикаторного крутящего момента при повышении числа оборотов, что обеспечивает высокую устойчивость режимов холостого хода. [c.97]

На рис. 7.6.8 показана область устойчивости при действии сил внутреннего трения для системы, состоящей из двух соосных роторов, вращающихся в жестком амортизированном корпусе [42]. Роторы могут вращаться с различными угловыми скоростями Ш1 и 02, в том числе и в противоположные стороны. Из рис. 7.6.8 [c.508]

В третьей строке табл. 6.4 приведен результат, полученный для руг = 30 МПа. В точке оптимума активны как ограничения устойчивости, так и ограничения прочности. Сравнение проектов 1 и 3 показывает их существенное отличие в значениях структурных параметров при незначительном (- 3%) отличии в значениях /г, т. е. массы оболочек. Этот результат является следствием того, что функция дв х) имеет на О весьма пологий максимум. Расщирение множества 5 эквивалентных оптимальных структур оболочки для проекта 3 по сравнению с проектом 1 (ср. интервалы 0 ]) является следствием смещения под влиянием ограничений на прочность оптимальных значений ОСП в область нулевых значений, т. е. в направлении от границ множества 5 (см. рис. 4.4). Из определения множества 5, однако, с очевидностью следует, что его внутренним точкам по сравнению с граничными точками соответствует большее число эквивалентных по А структур армирования слоистого композита, что и объясняет указанное качественное отличие свойств полученных обобщенных модельных решений. [c.268]

Рассмотрим число внутренней устойчивости. Если две любые вершины подмножества X не смежны, то это подмножество называют внутренне устойчивым. Подмножество S sX графа G=(X, U) называют максимальным внутренне устойчивым подмножеством (МВУП) или независимым, если добавление к нему любой вершины j eX делает его не внутренне устойчивым. Подмножество булет независимым, если [c.210]

Заметим, что оптимизация в алгоритмах конструирования упрощается при использовании таких числовых инвариантных характеристик графа, как цикломатическое число или число внутренней и внешней устойчивости и др. [c.209]

Пенопласты используют для заполнения оболочковых конструкций для увеличения их прочности и жесткости. Широкое применение получили пенопласты в самолетостроении для заполнения полостей отсеков, обтекателей, элементов оперения, роторов вертолетов, поплавков гидросамолетов и т. д. Обеспечивая связь между стенками конструкции, пенопластовое заполнение способствует равномерной передаче рабочих нагрузок на силовые оболочки, резко увеличивает жесткость и устойчивость конструкций и. позволяет сократить число внутренних металлических связей (нервюр и стр1Шгеров), а во многих случаях совершенно исключить их. [c.232]

В отличие от (-переходных металлов, где от металлов подгруппы скандия до металлов подгруппы хрома вследствие увеличения числа коллективизированных d-электронов от 1 до 4 происходит стабилизация ОЦК структуры, у лантаноидов от лантана до лютеция наблюдается расширение области устойчивости низкотемпературной плотной упаковки за счет сужения интервала высокотемпературной ОЦК модификации (см. рис. 6). Это обусловлено сжатием остовной 5р -оболочки по мере увеличения числа внутренних 4/-электро-нов, т. е. лантаноидным сжатием, которое приводит к повышению энергии связи 5р-электронов с ядром и вследствие этого к повышению темпе катуры, при которой происходит спиновое расщепление 5р -оболочки и переход к ОЦК- [c.35]

Отметим, что шероховатость стенок не влияет на величину критического числа Рейнольдса, что и естествешю, так как нижнее число Рейнольдса связано с внутренней устойчивостью потока, а не наличием или отсутствием возмущений. [c.584]

К числу мепее изученных факторов следует отнести влияние масштаба турбулентности набегающего потока на положение точки перехода. Примером этого влияния могут служить приведенные на рис. 220 результаты опытов ) над пограничным слоем на эллиптическом цилиндре, расположенном под нулевым углом атаки в воздушном потоке, турбулизированном решетками, ноставле1И1Ымн впереди цилиндра на некотором от него расстоянии (размеры ячеек решетки приводятся па рисунке). Вихри, созданные стержнями решетки, перемещаясь вниз по потоку, разрушаются, образуя размытые области возмущенного движения, средние размеры которых представляют масштаб турбулентности. Масштаб турбулентности Ь поддается измерению, а отнощение его к линейному размеру обтекаемого тела, в данном случае меньшему диаметру эллипса О, наряду с интенсивностью турбулентности е служит характеристикой турбулентности набегающего потока. График на рис. 220 выражает связь между безразмерной величиной абсциссы точки перехода ламинарного слоя в турбулентный на поверхности эллиптического цилиндра и параметром Тэйлора ), представляющим произведение интенсивности турбулентности на корень пятой степени из отношения характерного размера тела О к масштабу турбулентности L. Из этого графика видно, что при малых значениях параметра Тэйлора внешние возмущения слабо влияют на размер ламинарного участка слоя здесь все определяется внутренней устойчивостью движения в слое. При сравнительно [c.676]

Выполнив одну итерацию метода Ньютона, можно получить приближенное значение Omin = 0.5 + 0,5 (2 - 1)" , которое близко к 0,5 при больших значениях I. Итак, при а> Omin схема (3.51) устойчива в случае положительности оператора С = А - ГМ. Если бы оператор А был не только неотрицательным, но и самосопряженным, то положительность С была бы очевидной С = (Е - Т )А > О в силу Л > О и ( " - Т ) > 0. Наличие кососимметричных составляющих у операторов А н Е Т может сделать их произведение знакопеременным, однако интуитивно ясно, что при большем числе / внутренних итераций оператор Е - будет близок к единичному, а оператор С - к оператору А, Для определения числа I можно сформулировать несколько достаточных признаков неотрицательности С [c.98]

Степень переохлаждения велика,., Поэтому образование центров кристаллизации возможно не только на границах, но и внутри зерен, при этом критический размер зародышей новой фазы будет малым, а число возникающих центров кристаллизации велико. Растущие кристаллики р-фазы не могут принять устойчивой сферической формы, так как такие сферические образования вызывали бы в упругой среде значительные внутренние напряжения. Поэтому кристаллики приспосаб-, иваются, приобретают пластинчатую форму. Действительно, кристаллики новой формы, выделяющиеся из сильно переохлажденных твердых растворов, имеют очень малые размеры. Толщина их составляет несколько атомных слоев, а протяженность — несколько десятков или сотен атомных слоев. Однако такой тонкий кристаллик самостоятельно существовать не может, он может существовать лишь приклеенным к крупному кристаллу (точнее внутри его). [c.142]

Первый член правой части выражения (9) с угловой частотой шв описывает субгармонические колебания порядка V2, обусловленные изменением осевой упругой характеристики подшипника вследствие изменения конфигурации шариков при их движении. Второй член с угловой скоростью и описывает вынужденные колебания, обусловленные наклоном внутреннего кольца подшипника. Для субгармонических колебаний построены области неустойчивости решений уравнения Матье. Установлено, что с увеличением числа шариков область неустойчивости существенно сужаетсЯч Вынужденные колебания, возникающие вследствие наклона канавки внутреннего кольца по отношению к валу, и субгармонические колебания порядка Va, обусловленные движением шариков, вызывают биения на границе областей устойчивости и неустойчивости, когда обе угловые частоты близки одна к другой (а о)в). Результаты теоретических решений проверены и подтверждены экспериментально. [c.11]

Из уравнения (10) видно, что при 2и>в к возникают биения. Области устойчивости и неустойчивости для уравнения (10) находятся как области устойчивости уравнения Хилла [20]. На границах областей устойчивости и неустойчивости возникают биения, которые состоят из гармонических колебаний, обусловленных движением шариков, и гармонических колебаний, обусловленных наклоном внешнего и внутреннего колец. Один период биений равен времени двух оборотов сепаратора с увеличением числа шариков область неустойчивости гармонических колебаний сужается. Гармонические осевые колебания, обусловленные наклоном кольца, оказываются всегда устойчивыми, но при 2сов = [возникает резонанс, что проверено экспериментально. [c.11]

Для тепловозов, мотовозов и автовагонов используют, двигатели внутреннего сгорания тяжёлого топлива, работающие по двух- и четырёхтактному циклу, простого действия, тронковые. Нормальная мощность тепловозного двигателя в л. с. составляет 80% от максимальной, при которой двигатель начинает быстро уменьшать обороты. Тепловозные двигатели работают при переменной нагрузке и переменном числе оборотов. Двигатель должен допускать против нормальной Ю Уо-ную перегрузку в течение I часа и 20%-ную перегрузку в течение 10 мин. и, кроме того, устойчиво работать при переменном числе оборотов вплоть до возможного минимума, как известно, определяемого работой топливоподающей системы и возможностью самовоспламенения топлива. [c.500]

Отсутствие системы комплексов, в координатах которых было бы возможно широкое обобщение опытных данных, и четкого представления о механизме пульсаций являлись причиной отсутствия количественных зависимостей по эффективности влияния отдельных параметров на границу устойчивости потока и большого числа противоречивых суждений. Так, в [3] отмечалось, что недогрев воды на входе (Аг ) имеет второстепенное значение в [2] увеличение Aiq уменьшает устойчивость в [4] показано, что с ростом Агц пульсации сначала возрастают, затем прекращаются совсем. Если учесть, что в [1] увеличение Ajq всегда отождествляется с увеличением устойчивости потока, становится очевидным недостаточная ясность не только степени, но даже качественного характера влияния величины Аг д на границу устойчивости потока. Подобные противоречия можно встретить и по вопросу о влиянии на границу устойчивости потока внутреннего диаметра трубы, предвключенного необогреваемого участка и др. [c.49]

Помпаж входных устройств возможен при сверхзвуковых скоростях полета и на таких режимах, при которых либо мала пропускная способность двигателя, либо чрезмерно велика пропускная способность воздухозаборника. При этих условиях происходит переполнение внутреннего канала воздухозаборника воздухом, что приводит к потере газодинамической устойчивости течения. Помпаж проявляется в том, что возникают колебания давления и расхода воздуха по всему газовоздушному тракту силовой установки. Эти колебания отличаются большой амплитудой и малой частотой. Частота колебаний зависит от размеров воздухозаборника и< объема каналов, подводящих воздух к двигателю, и обычно лежит в пределах от 2 до 15 Гц. Амплитуда колебаний параметров газового потока при помпаже увеличивается с ростом числа М полета. При больших числах М полета (Мд=2,0. . . 2,5) относительная амплитуда колебания давлений при помпаже на выходе из воздухозаборника 8/7в=(/7шах —/ п)/Ар может доходить до 30— 407о. При меньших числах М полета интенсивность пульсаций потока при помпаже снижается, а при Мн<1,6 помпаж обычно не-наблюдается. [c.286]

В последние годы сделаны попытки математического моделирования процесса окисления [ 14, 15]. Однако все теории пока непригодны к многокомпонентным сплавам и поэтому не будем останавливаться на них подробнее. Разработка количественной теории даже для двойного сплава чрезвычайно сложна, если оба компонента могут в условиях эксперимента образовывать устойчивее окислы. Описать механизм окисления такого сплава очень трудао вследствие того, что он обусловлен большим числом переменных факторов, определяющих скорость протекания процесса. К таким факторам относятся скорости диффузии реагентов в метйлле и окисле, взаимодействие окислов (взаимное растворение, образование химических соединений), вторичные реакции окисленм-вос-становления, частичная возгонка окислов, растворение кислорода и азота в металле, внутреннее окисление, обеднение подокалины легирующими элементами, порообразование в подокисном слое и др. К этому следует добавить недостаточность информации о взаимной растворимости окислов, о возможной степени дефектности реальных окислов, о закономерностях взаимодействия металла с окалиной, о характере миграций катионов и анионов в процессе реакционной диффузии и т.д. [c.12]

В задачах устойчивости линейных систем с конечным числом степеней свободы характеристический полином непосредственно впервые появляется в форме с1е1(0 — А.Е). Представляют интерес критерии, не требующие вычисления коэффициентов характеристического полинома. Идея критерия Зубова [22] состоит в отображении рассматриваемой области Дх комплексного переменного Л, на внутренность единичного круга р <1 комплексного переменного р. При этом исходная матрица О отображается в некоторую матрицу Г, собственные значении которой равны Ру. Для того чтобы все ру удовлетворяли условию ру <1, необходимо и достаточно, чтобы Г — 0 при Таким образом, реализация [c.466]

Так, Лихтенштейн [20] и Одквист [23] доказали суш,ествова-ние решения для общего случая вязкой несжимаемой жидкости в замкнутой области, содержащей конечное число частиц конечных размеров. В случае уравнений Стокса решение также единственно, но при больших числах Рейнольдса это не так. Например, Тейлор [29], рассматривая течение между двумя вращающимися концентрическими цилиндрами, показал, что если число Рейнольдса при вращении внутреннего цилиндра по отношению к внешнему превышает определенную величину, возникает неустойчивость течения, приводящая к установлению другого течения, которое само по себе устойчиво. С увеличением числа Рейнольдса течение становится неустановившимся с вполне определенной периодичностью. Для краевых задач, в которых на границах заданы производные компонент вектора или комбинации скоростей и производных, сформулировать требуемые условия не удается. Обычно сама физическая природа интуитивно используется при формулировке подходящих граничных условий, приводящих к единственному существующему решению. [c.79]

Задача устойчивости при таком неоднородном начальном напряженном состоянии сводится к уравнению в частных производных с переменными коэффициентами, которое проинтегрировать аналитически не представляется возможным. Для оценки критического значения Q p поперечной силы воспользуемся элементарным, но довольно эффективным упрощающим приемом. В основу этого приема положены два соображения. Во-первых, тонкие оболочки средней длины теряют устойчивость с образованием довольно большогр числа волн, как было показано в предыдущих параграфах. Поэтому в тех случаях, когда в зоне действия максимальных начальных сил образуется несколько волн, расчет оболочки на устойчивость при переменных величинах 5о = 5о (х, ср) и Тю = Гю х, ф) можно свести к расчету оболочки с постоянными начальными внутренними силами, равными максимальным их значениям. [c.241]

Введение. Терпеновые смолы представляют интерес для производства лаков из-за своей относительно низкой стоимости, светлого цвета и способности сохранять свой цвет при нагревании они обладают очень хорошей устойчивостью к воздействию воды, щелочей и спиртов. Эти смолы термопластичны и не вступают в реакцию с высыхающими маслами. Они имеют низкое кислотное число и поэтому не замедляют желатинирования масел, образующих твердые пленки. Они обладают удовлетворительной прочностью в лаках для внутренних работ, но для внешних покрытий их прочность недостаточна. Так как они являются продуктами полимеризации терпеновых углеводородов, то их свойства в значи- [c.208]

Отметим, что наиболее активным ограничением для оболочек с выбранными геометрическими размерами является ограничение по устойчивости. В качестве примера рассмотрим оболочки, подвергаемые воздействию осевого сжатия и внешнего давления, а также нестационарного нагрева. Изменение критических параметров нагрузок для неравномерно нагретых по толщине оболочек в зависимости от угла ориентации ip приведено на рис. 5.14, а изменение температур наружной и внутренней поверхностей по времени — на рис. 5.15. Коэффициент температуропроводности принимался равным 45,1 10" м /с, а коэффихшент теплопроводности — 0,175 В/м-К. Числитель в дробях на рис. 5.14а,в указывает на число полуволн в продольном направлении, а знаменатель — на число волн в окружном направлении. Штриховая кривая соответствует расчету по формулам (5.8а), (5.11а) гл. 2, в которых [c.228]

Замечено, что краевые усилия, действующие в зоне заделки днища на шпангоуте, могут привести к преждевременной местной потере устойчивости. В среднем в краевой зоне ki 2,2. Это, однако, не влияло на величину критического давления общей потери устойчивости (в том числе при расположении ребер на внутренней поверхности). По крайней мере, результаты проведенных испытаний не выявили это влияние. Если требуется сохранить геометрию днища в процессе его работы, при проектировании необходимо предусмотреть соответствующие конструктивные мероприятия, исключающие прохлопывание ячеек. Например, уменьшить в краевой зоне шаг ребер. Преждевременное местное про- [c.122]

Наряду с движением вязкой жидкости в круглых цилиндрических трубах Д. Колзом были изучены также и переходные движения в пространстве между соосными вращающимися цилиндрами ). При переходе через некоторое значение рейнольдсова числа устойчивое вначале круговое движение частиц жидкости в плоскостях, перпендикулярных оси вращения, сменяется движением с ячеистой структурой замкнутых вторичных течений, расположенной периодически в направлении, параллельном оси вращения. Такое — его обычно называют тэйлоровским — движение образуется в случае доминирующего вращения внутреннего цилиндра. В случае же доминирующего значения вращения внешнего цилиндра устойчивое круговое движение частиц переходит в спиральное, смешанное ламинарно-турбулентное движение. Эти периодически расположенные в пространстве спирали, сохраняя свою форму и взаимное расположение, вращаются как одно целое вокруг общей оси цилиндров с угловой скоростью, близкой к среднему арифметическому угловых скоростей цилиндров. [c.527]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...