I—> наклона ноля

Решение. Одна из искомых сил действует на пол, другая — на наклонную плоскость, третья приложена к грузу. Но груз поддерживается веревкой, и натяжение веревки равно весу Р груза. Блок С меняет направление силы натяжения веревки. Поэтому на точку В стержня действует в направлении ВС сила Р. На ту же точку В действует реакция Rg, по принципу равенства действия и противодействия равная и противоположная искомому давлению стержня на наклонную плоскость на точку А действует реакция равная и противоположная давлению /V стержня на нол. Таким образом, рассмотрев равновесие стержня АВ, мы сможем определить все искомые силы. [c.52]

Угол поворота балки в масштабе жесткости в конце первого участка равен постоянной С]. Чтобы определить угол наклона упругой линии балки в начале второго участка, следует взять все слагаемые, лежащие слева от черты II и вместо г подставить координату начала второго участка. Но она как раз равна гм. Слагаемое обращается в ноль и мы получаем равенство углов поворота на стыке первого и второго участков. То же самое будет и на стыке второго и третьего участков и на всех последующих точках сопряжения участков. Непрерывность упругой линии по угловым перемещениям таким образом обеспечена, и никаких дополнительных констант кроме l вводить и не следует. [c.56]

Чем больше коэффициент конструктивной нормализации т, тем ниже стоимость Ok этой части оснастки, и при т = 1 она обращается в ноль. Угол наклона прямой kl к оси абсцисс меньше, чем прямой d, так как трудоемкость в результате увеличения серийности уменьшается. [c.222]

На станине 1 (рис. 112) закреплена передняя бабка 2, а на наклонной плоскости станины с V-образной направляющей установлена переставная задняя бабка 14 с гидроцилиндром 15 перемещения пи-ноли. В верхней части станины на направляющей типа ласточкин хвост размещены левая 4 и правая 12 центровые бабки, в центрах которых устанавливают круглый копир 5. На прямоугольных на- [c.157]

Брусковый уровень ставят на плиту (рис. 48, а) и по поперечной ампуле 3 поверяют его расположение в вертикальной плоскости, а по основной ампуле 2 — отклонение поверяемой плоскости от горизонтальности. Ампулы заполнены жидким эфиром и в каждой из них находится пузырек воздуха, который занимает верхнее положение. На наружной поверхности ампулы нанесена шкала. При наклоне уровня пузырек перемещается относительно нейтрального положения (ноль-пункта) пропорционально углу наклона. По шкале ампулы измеряют угол наклона уровня в миллиметрах, отнесенный к длине 1 м. Наклон в 0,1 мм/м равен углу 20". Контроль уровнем производят в несколь- [c.95]

Обечайку паяно-клепаного бака выполняют из оцинкованной стали толщиной 0,7 мм. Заготовку обечайки гнут на листогибочном трехвалковом станке. Согнутую заготовку обечайки соединяют швом внахлестку, который затем паяют оловянисто-свинцовым припоем марки ПОС-50, применяя в качестве флюса хлор<истый цинк, или порошковый нашатырь. Днище изготовляют из оцинкованной стали, обычно такой же толщины или несколько толще, что и обечайка бака. Заготовки днищ вырезают из листа на нол<ницах двухдисковых одностоечных с наклонными ножами. Разметка борта на заготовке производят с помощью шаблона. Борт стандартного днища имеет высоту 22 мм. Отбортовка днища производится на зигмашине или на отбортовочном станке. Правильность получения прямого борта проверяют, по шаблону. После того как будет отбортовано днище, приступают к выколотке днища. Днище должно иметь вогнутость на 3— 5 мм ниже борта. Это делается для того, чтобы при хранении баков их днища не касались пола всей его поверхностью. Выколотку днища производят так, как это описано в гл. Vni, 6. [c.176]

Заготовки закрепляются между центрами задней стойки и пи-нолями делительной головки. Стойка с фрезерной головкой разворачивается на угол, близкий к углу наклона винтовой канавки, задаваемый чертежом, и зажимается в этом положении. Подбирается комплект рабочих фрез (разброс размеров по диаметру не более 0,05 мм), профиль которых определяется профилем винтовой канавки. [c.117]

Передний угол у (рнс. 71, б) плашки для нарезания резьбы в твердых материалах 10. .. 12°, для материалов средней твердости 15. .. 20°, для мягких материалов 20. .. 25°. Передний угол 10. .. 25°. Задний угол для заборной части а 7. .. 12°, для калибрующей ноль. Угол наклона заборной части 2ф = 40°. [c.129]

Отсюда видно, что чем больше угол наклона траектории Б, тем горизонтальная скорость будет меньше, а вертикальная, больше. При угле Б = 90° первая обращается в ноль (г = 0), а вторая делается равной скорости по касательной = v). [c.50]

В плоскости х, Хч интегральные кривые ноля п определяются уравнением 1/2х = дО. Х и )/дх- прп фиксированном значении и . Если в — наклон траектории ноля п к оси х, то [c.65]

Если к участку балки приложена равномерно распределенная нагрузка интенсивностью д, эпюра поперечной силы ограничена наклонной прямой (рис. 4.14), а эпюра М - квадратной параболой. При построении эпюры изгибающих моментов на сжатых волокнах выпуклость параболы направлена в сторону, противоположную направлению действия распределенной нагрузки. В сечении, где поперечная сила, изменяясь непрерывно, обращается в ноль, изгибающий момент экстремален максимален при изменении знака поперечной силы с плюса на минус и минимален в противоположном случае (см. рис. 4.14,а, б). [c.125]

Влияние параметров режима сварки на форму и размеры шва. Форма и размеры шва зависят от многих параметров режима сварки величины сварочного тока, напряжения дуги, диаметра электродной проволоки, скорости сварки и др. Такие параметры, как наклон электрода или изделия, величина вылета электрода, грануляция флюса, род тока и нол)1рность и т. п. оказывают меньп1ее влияние на форму и размеры шва. [c.34]

Причины того, что измеренные критические поля превышают значения, вычисленные с помощью соотношения (27.1) при, 8=0, пока не ясны. Возможно, что высокие значения критического ноля снязаны с уменьшением наклона кривой намагничивания при возрастании поля. Качественная причина этого явления была указана ГТпппардом, предположившим наличие в плепке островков нормально фазы в полях ппже критического. [c.662]

Вследствие положительного знака теплоемкости с жидкой фазы адиабатическое расширение жидкости всегда сопровождается испарением жидкости. Следовательно, в той части области двухфазных состояний, в которой j. < О, изоэнтропы проходят более круто, чем линии постоянной сухости х = onst, в частности, правая линия пограничной кривой (рис. 6.20). Поэтому изоэнтропа, проведенная из области перегретого пара, может пересекать правую пограничную кривую. Там, где > О, угол наклона изоэнтроп меньше, чем у линий л = onst и правой пограничной кривой. Поэтому любая адиабата, начинающаяся в области перегретого пара, не пересекается с правой пограничной кривой и по мере увеличения объема все более удаляется от нее. В точке правой пограничной кривой, в которой теплоемкость насыщенного пара обращается в ноль, изоэнтропа соприкасается с пограничной кривой. Изоэнтропа, проведенная из точки жидкого состояния вещества, по мере увеличения объема сближается с левой пограничной кривой, пересекается с ней, а затем удаляется от нее в облас1ь двухфазного состояния вещества. [c.449]

НИИ ДОННОГО сигнала трещиной, расположенной вдоль акустической оси преобразователя. Показано, что амплитуда сигнала уменьшается вследствие образования по берегам трещины головных и боковых волн, уносящих энергию донного сигнала. На рис. 5.36 приведены зависимости амплитуды Лдов донного сигнала от высоты вертикальной полубесконечной трещины (эксперименты проводили на образце, в котором паз переменной высоты с последующим горячим обжатием образца выполнен такии образом, чтобы края паза сомкнулись). Параметрами кривых являются диаметр Оцр преобразователя, частота f и угол наклона трещины За ноль децибел принята амплитуда донного сигнала при отсутствии трещины. Из анализа кривых следует, что чем больше высота трещины, тем на большем оасстоянии существует головная волна, тем больше энергии донного сигнала переиз-лучается в боковую поперечную волну и, следовательно, тем меньше энергии возвращается на преобразователь. [c.264]

Трапецеидальные законы (рис. 17) с графиками ускорений произвольная, равнобокая и прямоугольная трапеция рекомендуется обозначать по следующей структуре 0000 — где два первых и два последних знака — части (выраженные в сотых долях) интервала перемещения рабочего органа с изменением ускорения по наклонной прямой и с постоянным ускорением. Например, если т = 0,05, а п = 0,20, то закон обозначается 0520 (произвольная трапеция) и читается ноль пять — двадцать если т = 0,10, а п = 0,30, то закон обозначается 1030 (рав нобокая трапеция) и читается десять — тридцать если ш = = 0,00, а п = 0,20, то закон обозначается 0020 (прямоугольная трапеция) и читается ноль ноль — двадцать . [c.42]

Ф-лы (2, 3) имеют простой физ. смысл. В электрич. ноле энергстич. зоны наклоняются (рис, ), Если суммарная энергия электрона и дырки, равная Йси, больше Sg, то в этом случае волновые ф-ции электрона tpg и дырки 1 з, перекрываются коэф. поглощения а велик, а его осцилляции объясняются интерференцией падающей и отражённой от потенц. барьера (обусловленного полем Е) электронных волн. Интерференц. картина частично сглаживается после усреднения по направлениям движения. При суммарной энергии fia iSg классически доступные области для электрона и дырки пространственно разделены, однако их волновые ф-ции ipj и ярд всё же перекрываются своими экспоненциальными хвостами под барьером. Т. о., в электрич. поле поглощение при ka[c.346]

В зависимости от соотношения между величинами и нанравлениями скорости закрепления Vи скорости раснространения волн в мембране возможны качественно различные случаи взаимодействия волновых нолей. Их удобно проиллюстрировать на плоскости переменных X, t, где движение границы изображается прямой X = Xq + Vt, делящей плоскость (х, t) на две области х< Vtnx> Vt, соответствующие участкам мембраны слева и справа от движущейся границы (см. табл. 5.1). Распространение волн будем изображать прямыми, угол наклона которых к оси t равен проекции скорости этой волны на [c.198]

Следует отметить повышение напряжений о , т е, Тгв к центру штампа и переход их через ноль с большим градиентом, что требует сгуш,ения сетки к оси г. Особенно сложный характер раетеделения имеют касательные напряжения. Осевые напряжения у кромки штампа, где имеется особенность, имеют еш,е больший уровень, чем у наклонного штампа, что можно объяснить дополнительным воздействием касательных напряжений Тге, уровень которых повышается с увеличением номера гармоники. Следует также отметить увеличение скорости затухания возмуш,ения с расстоянием от места его приложения при увеличении номера гармоники, по которой оно осуш,ествляется. [c.181]

Контур спектральной линии зависит, конечно, не только от условия освещения и ширины входной щели. Аппаратурные искажения спектральных приборов имеют и нещелевой характер. Так, например, кривизна спектральных лини11 может вызывать в монохроматорах как асимметрию наблюдаемого контура, так даже и смещение его максимудга. Увеличение высоты щели и ее наклон относительно преломляющего ребра призм или штрихов дифракционной решетки приводят к некоторому увеличению нолу- [c.106]

В следующих по бц/г приближениях Ц. р. появляется и в наклонном относительно поверхности обра.ща ноле Я благодари наличию в этих приближениях малой части напряженности алектрич. поля, медленно. затухающей с глубиной (на расстояниях 5 ).При очень больших т и низких темн-рах (2л кТ hQ) проявляется дискретность циклотронных частот [c.399]

РАДИОМЕТР акустический — механич. устройство для измерения давления звукового излучения и, в конечном счете, абс. измерения звукового ноля. Представляет собой легкую подвижную систему, находящуюся в. звуковом поле и имеющую упругий подвес (типа обычного или крутильного маятника или весов). Индикация отклонения Р. под действием звука не отличается от обычных методов определения малых постоянных смещений по отклонению определяется сила. Более точен компенсационный метод, в к-ром отклонение Р. компенсируется измеряемой внешной силой (напр., грузом или электромагнитной системой). Давлоние звукового излучения рассчитывается по силе, зависящей от соотношения длины волны и размеров приемного элемента Р., его формы ж коэфф. отражения. Для устранения стоячих волн приемный элемент Р. выполняют в виде призмы, конуса или диска, плоскость к-рого наклонена к плоскости излучателя. Чаще всего применяются элементы с полностью отражающей звуковые волны поверх- остью. Метод определения интенсивности ультразвука с помощью Р. — один из самых точных и простых методов. Однако Р. инерционен, подвержен влиянию акустич. течения, что снижает точность измерений. [c.297]

Определение Мост.в по эпюре как переход к статически эквивалентной системе может лишь усилить данный принцип. Тем не менее, приведенные ниже расчеты не могут быть точным решением нашей задачи. Примем, что тепловая стабилизация стержня производится при следующих условиях температура и время выдержки не вызывают протекания процессов релаксации и ползучести, тепловое ноле однород1ю, обеспечивается полный прогрев 1а заданную температуру, стержень наделен Сост асимметричного распределения по отношению к его оси. Изменение положения оси стержня по углу наклона и стреле прогиба может быть рассчитано по тому же уравнению (1). В нем лишь требуется подставить вместо момента внешних сил момент внутренних остаточных напряжений первого внда, а именно [c.75]

Для ручного прибора погрешность при разностном измерении доходит до 1 мк, при непосредственном измерении до 3 мк. В ручных приборах надо следить за тем, чтобы установка на ноль, а также измерение производились при одинаковом угле наклона прибора, для того чтобы частично исключить ошггбку измерения, возникающую в чувствительных к углу наклона ручных приборах. [c.640]

Другая конструкция К. м. этого типа представлена на фиг. 3. В камере 1 находятся два гладких соприкасающихся диска 5 и 2, укрепленные на концах трубчатых осей ЗаЗ с передаточными шкивами 4 и 4. Диски могут вращаться в противоположные стороны, либо вращают лишь один из них, закрепляя другой неподвижно. Материал нагнетается насосом по трубке 7 через верхнюю полую ось 3, диспергируется меяоду дисками 2 и >8 и по наклонному дну камеры 1 стекает в выводную трубку 5, подающую его снова к насосу такая циркуляция"продолжается, пока не будет достигнута нужная степень дисперсности. Нижний диск 2 во время работы охлаждается водой, подводимой через лежащую в канале оси 3 трубку 6 и вытекающей по тому же каналу в жолоб 8. Ось нижнего диска опирается на подпятник, а сила трения регулируется передвижным грузом 9, действующим, через посредство рычага второго рода 20 на верхнюю нолую ось. [c.328]

Поэтому с появлением условий возникновения третьей фазы (воздушных пузырьков) наклон прямых а (Уц), 7 (7 ) и АО (7 ) резко увеличивается, так как циркуляционные микронотоки вокруг пузырьков достигают значительной величины (54). На рис. 35 показана зависимость относительного прироста плотности почернения АО/Од при проявлении фотопластинки в звуковом поле частоты 350 кгц [118], где значение колебательной скорости У,, р 9 см сек совпадает с порогом акустической дегазации в растворе, возникновение которого наблюдалось экспериментально. На рисунке виден резкий излом прямой при Уо= пор (начало выделения пузырьков), что имеет место и при ускорении других гетерогенно-диффузионных процессов, например, электроосаждепия металлов в звуковом ноле (см. гл. 2). Диффузионный ноток / частиц проявителя на поверхность реакции в этом случае, очевидно, будет таким же, как и плотность потока газа в пузырек при обтекании его акустическими микротечениями (см. часть IV, стр. 253). [c.559]

Последнее соотношение позволяет вычислить вихрь векторного ноля п и угол наклона вектора р по отношению к нанравлению п. Действительно, вектор 8 — орт, направленный вдоль вектора пхго п, — располагается в плоскости течения и имеет нанравление Орт I также располагается [c.61]

Во всех случаях фазовое распределение вдоль аптеппы можно считать линейным, если взаимодействие излучателей как по внутреннему, так и по внешнему пространству не учитывается. Если щелевые антенны, показанные на рис. 3.10, а - в, имеют поле излучения только основной поляризации, то аптеп-пы с наклонными щелями в узкой стенке (рис. 3.10, г) имеют еще и ноле паразитной поляризации. На рис. 3.11, а стрелками показано направление поперечных токов в узкой стенке волновода и векторов напряженности возбуждаемого электрического поля в двух встречно-паклоппых щелях ( 5) при расстоянии между ними А-в/2. [c.59]

Вертикальные же составляющие создают поле паразитной ноляризацин. В целях уменьшения паразитной составляющей поля излучения необходимо применять углы наклона щелей 5 < 15°, при которых мощность, теряемая на паразитную поляризацию, составляет меньше 1 %. Однако это ограничивает возможность получения требуемых значений нормированных проводимостей щелей g. Поэтому на практике применяются специальные меры для подавления ноля паразитной поляризации [67]. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...