Раузин

Раузин Я. Р., Ш у р Е. А. Конструктивная прочность стали.. М., Машиностроение , 1975. 57 с. с ил. [c.97]

Раузин Я. Р. Термическая обработка хромистой стали (для подшипников и инструмента). 3-е изд., перераб. и доп. М. Машгиз, 1963. 384 с. [c.637]

Раузин Я. Р. Термическая обработка хромистой. стали. Изд. 3-е. М., Машгиз, 1963. [c.228]

Я. Р. Раузин. Термическая обработка хромистой стали. Машгиз, 1966. [c.175]

Раузин Я. Р. Термическая обработка хромистой стали. М. Маш-гиз, 1961. 384 с. [c.682]

Раузин Я. Р. Термическая обработка хромистой стали. 4-е изд. перераб, и доп. M.J Машиностроение, 1978. 277 с, [c.606]

Раузин Я. Р., Шур Е. А. Конструктивная прочность металлических материалов и методы ее оценки. — Металловедение и термическая обработка металлов , 1972, № 4, с. 2—5. [c.63]

Классический обзор додислокационных теорий площадки текучести был дан H.H. Давиденковым [69], который в то время отдал предпочтение теории Кестера. С позиций этой теории существование физического предела текучести объяснялось разрушением цементитного скелета, окружающего зерна в низкоуглеродистой стали. И.А. Одинг объяснил появления физического предела текучести наличием жестких пленок у границ зерен за счет упругого искажения кристаллической решетки в этих областях металла [70]. П.О. Пашков [71] высказал предположение, что дело заключается не в хрупком разрушении материала границ зерен, а в повышении их сопротивления пластическому деформированию. Действительно, в работах Я.Р. Раузина [72] и В.И. Шабалина ]73] было экспериментально показано, то на пределе текучести наиболее интенсивное деформирование протекает в области границ зерен. Таким образом, мы видим, что все додислокационные теории физического предела текучести так или иначе связывали появление площадки текучести с важной ролью границ зерен. Кроме того, в ряде работ было показано [73, 74], что при деформировании на площадке текучести наблюдается преимущественное течение приповерхностных слоев металла. [c.170]

Раузин Я.Р., Мирза А.Н. К вопросу о природе площадки текучести // Физика металлов и металловедение. 1959. Т. 7, № 2, С, 259-264. [c.202]

Раузин Я. Р., Симонова Е. Я. Изв. АН СССР, ОТН, Металлургия и топливо, 1959, № 3, с. 136. [c.307]

Раузин Я. Р. Термическая обработка хромистой стали. М.1 Машгиз. 1959. с. 53—104. [c.375]

Фнг. 98. Струйчатая закалка штампов (Я. Р. Раузин). [c.145]

Я- Р- Раузин [14] в главе VII рассматриваются изменения размеров при закалке, а в главе XI — тепловая доводка. [c.153]

Вторая особенность отпуска высоколегированных сталей карбидного класса состоит в том, что превращение аустенита в мартенсит происходит не во время выдержки при температуре отпуска, а п р и охлаждении после выдержки. Вот интересные данные Я- Р. Раузина после однократного отпуска в течение 2 час. при температуре 520°в стали марки Х12М [c.161]

Фиг. 110. Завигимость твердости. хромистой стали. марки Х12 от температуры закалки и температуры отпуска (Я. Р. Раузин).

Технологический процесс термической обработки матриц и пуансонов из углеродистых и низколегированных сталей значительно проще и состоит из нормализации или (для крупных деталей) предварительной закалки в масле для получения мелкозернистой структуры, затем окончательной закалки и отпуска. Температуры закалки и отпуска приведены (по данным Я. Г. Раузина и Ю. А. Геллера) в табл. 29. [c.264]

Е. А. Шур и Я. Р. Раузин показали, что при увеличении твердости стали до 49 НЯС пределы выносливости стали, определенные на гладких и надрезанных образцах растут [35, с. 21]. [c.31]

Весьма интересны результаты работы Я. Р. Раузина и сотрудников, исследовавших усталость и контактную прочность углеродистых и малолегированных сталей с различным содержанием углерода, обработанных на (Тв 1,75 Гн м (175 кГ1мм ). [c.38]

А. В. Великановым и Я. Р. Раузиным [6, с. 28] показано, что высокоуглродистые среднелегированные стали (0,5—0,8% С) обладают хорошим комплексом механических свойств, в частности высокой усталостной и контактной прочностью и высоким пределом текучести. [c.62]

Фиг. 137. Изменение длины образца диаметром 4 мм, длиною 60 мм из стали марки Х12М, закаленного с температуры 1050° и отпущенного при температуре 450° в зави симости от количества остаточного аустенита (Я. Р. Раузин).

Фиг. 141. Влияние температуры закалки на ударную вязкость, твердость (а) и предел выносливости (б) стали марки ШХ15 после отпуска при температуре 150°. Исходная структура стали — зернистый цементит. Кривые а, по данным В. Д. Садовского, кривые б, по Я. Р. Раузину

Я. Р. Раузин. А. С. Железняков а Металловедение и термическая обработка металлов, 1957, № 12. [c.747]

Оптимальная температура отжига поковок из стали ШХ15, определяемая требованием получения зернистого перлита, находится в интервале 780—810°. Продолжительность выдержки при этой температуре определяется временем, необходимым для завершения превращения перлита в аустенит. Практически это время, по данным Я. Р. Раузина [1 ], с момента окончания выравнивания температур составляет 40—60 мин. максимум и, следовательно, не зависит от величины садки. Однако при отжиге больших партий деталей в ящиках высотой 500 мм на выравнивание температуры необходимо от 2 до 3 час., а садки весом около 10 m требуют на выравнивание 6 час. [c.188]

По данным Я- Р. Раузина скорости охлаждения больших садок (свыше [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...