Стали Сопротивление вязкому разрушени

При вязком разрушении величина усилий, действующих на кромки раскрывающейся полости трубы, зависит от характера истечения сжатого газа. Если в случае установившегося развития разрушения (нестабильного вязкого разрыва) истечение газа можно условно представить в виде двух потоков — горизонтального, выходящего через все сечение трубы, и вертикального, ограничиваемого контуром раскрывающейся полости,— то на начальной стадии разрушения сжатый газ может устремляться только через раскрывающуюся трещину. Б этом случае силовое воздействие на кромки разрушаемой трубы наибольшее. Протяженность зоны наибольшего силового воздействия зависит от ряда факторов и, прежде всего, от диаметра трубопровода, давления и скорости распространения трещины. Поэтому при проведении натурных испытаний с целью определения сопротивления трубных сталей распространению вязкого разрушения важно [c.30]

Строительная сталь должна обладать высокими прочностью, свариваемостью, сопротивлением хрупкому разрушению, сопротивлением вязкому разрушению. Применение конструкций из нее должно характеризоваться высокой технико-экономической эффективностью. Для отдельных специальных областей применения сталь должна иметь также особые свойства. [c.116]

Карбидообразующие элементы. Отличительной особенностью влияния карбидообразующих элементов является неоднозначность их воздействия на сопротивление стали хрупкому разрушению неизменность сопротивления вязкому разрушению повышение характеристик сопротивления водородному охрупчиванию (см. табл. 2.1). Оптимальными содержаниями являются 1,0—1,5% Сг 0,4--0,5 % Мо 0,05% Ti 0,02—0,06 % Nb [c.146]

Как и при хрупком разрушении, измельчение зерна микроструктуры повышает сопротивление вязкому разрушению строительной стали. В значительной степени этому разрушению способствуют неметаллические включения. Разрозненные компактные включения даже при высоком их содержании незначительно изменяют вязкость и пластичность стали. Более сильно снижают пластичность и вязкость вытянутые пластинчатые и строчечные включения оксидов и сульфидов. [c.299]

Вязкость стали, характеризуемая порогом хладноломкости и ударной вязкостью (лучше Яр или а,), сильно зависит от чистоты стали. Примеси внедрения (С, О, N, Н) сильно повышают порог хладноломкости и снижают ударную вязкость в вязком состоянии (рис. 23). Фосфор и сера тоже не оказывают положительного влияния на характеристики сопротивления вязкому разрушению, однако их воздействие существенно различно. Фосфор смещает всю сериальную кривую вправо (рис. 24, а) и снижает сопротивление вязкому разрушению (табл. 8). [c.24]

Высокопрочное состояние стали может быть получено - несколькими способами. Один из таких способов—легирование среднеуглеродистых сталей (0,4т—0,5% С) хромом, вольфрамом, молибденом, ванадием. При этом получают мелкое зерно, что в свою очередь понижает порог хладноломкости, увеличивает сопротивление вязкому разрушению. Например, сталь, содержащая 0,4% С, 5% Сг, 1% Мо и 0,5% V, после закалки в масле и низкого отпуска при 200° С имеет а, = 2000 МН/м" (200 кгс/мм") при б = 10%, г1з = = 40% и = 0,3 МДж/м" (3 кгс-м/см"). [c.232]

В. Т. М. О по сравнению с Н. Т. М. О является операцией более легкой для технологического осуществления. Для проведения В. Т. М. О не требуется специальное оборудование, и оно может осуществляться в процессе ковки, прокатки и т. д. с использованием остаточного тепла В. Т. М. О могут подвергаться любые стали. При В. Т. М. О пластическая деформация производится при температурах выше температуры рекристаллизации, поэтому после пластической деформации необходимо немедленно проводить охлаждение (закалку), чтобы исключить возможность собирательной рекристаллизации аустенита. Оптимальная степень деформации при В. Т. М. 0 — 20—30%. Увеличение степени деформации приводит к развитию процесса рекристаллизации, уменьшение — к снижению упрочнения. В. Т. М. О начинает внедряться в отдельных отраслях машиностроения, так как она одновременно повышает показатели прочности и сопротивление вязкому разрушению. Упрочнение, полученное при В. Т. М. О, сохраняется при повторной термической обработке (закалке, высоком отпуске), поэтому сталь после В. Т. М. О можно подвергать высокому отпуску, обрабатывать резанием, а затем проводить закалку (с кратковременной выдержкой) и низкий отпуск. При этом деталь приобретает повышенную прочность. [c.77]

Напомним читателю, что (Тв — предел прочности — характеризует прочность стали стт при феррито-перлитной структуре 0,5—0,6 от Ла. а Tsa — порог хладноломкости — соответствует температуре, когда в изломе образца 50% вязкой составляющей, а вр — работа распространения вязкой трещины, численно равная ударной вязкости образца с трещиной. Первое (Т ) характеризует сопротивление стали хрупкому разрушению, а второе (ар) — вязкому разрушению. Цифры вязкости соответствуют нормализованной стали 40 обычной чистоты и обычного размера зерна (зерно № 5—8). [c.365]

Применение и развитие схемы Иоффе для металлов принадлежит И. Н. Давиденкову [49]. Он вводит температурно-независимую характеристику сопротивления отрыву S . В то же время считается, что S суш,ественно зависит от пластической деформации. Давиденков отмечает, что у стали существуют два механизма разрушения (рис. 2.5,6). Хрупкое разрушение происходит при пересечении кривой сопротивления отрыву fd, которая возрастает с ростом пластической деформации. В случае, если кривая нагружения достигнет сначала кривой вязкого отрыва db, произойдет вязкое разрушение. [c.57]

Проведенные исследования показывают, что многослойные трубы, предлагаемые для северных магистральных газопроводов, могут изготавливаться из отечественных сталей, не содержащих дефицитных добавок. При этом по сопротивлению хрупким и вязким разрушениям они не будут уступать трубам с монолитной стенкой из сталей содержащих дефицитные добавки. [c.34]

Оценка трещиностойкости различных трубных сталей отечественного и импортного производства при толщине 12—17,5 мм с дефицитными легирующими добавками и без них показала, что их сопротивление инициированию вязкого разрушения отличается незначительно и находится в пределах = 0,16 — 0,25 мм. [c.283]

Ротор турбины высокого давления работает при температуре пара 565° С, поэтому его сопротивление механическим нагрузкам является функцией ползучести и предела прочности. Он подвергается действию усталостных нагрузок, потому что каждый пуск и остановка сопровождаются возникновением циклических напряжений. Горячий сухой пар при высокой температуре окисляет низколегированные стали, однако не настолько, чтобы это повлияло на поведение ротора. Ротор турбины промежуточного давления по конструкции подобен ротору высокого давления, однако он больше его и должен сопротивляться аналогичным механическим нагрузкам в более нагретых участках, в то время как выступающие концы длинных лопаток подвергаются воздействию достаточно высоких ударных нагрузок, в результате чего возникает проблема вязкого разрушения. Ротор турбины низкого давления работает при температуре от комнатной до 270° С. Его предел текучести должен быть более высоким, чем других роторов, [c.210]

Дальнейшие работы в области прочности и надежности по критериям сопротивления вязкому и хрупкому разрушению направлены на создание инженерных методов количественной оценки вероятностей разрушения для конструкций, имеющих исходную дефектность, сварные соединения и изготавливаемых из сталей повышенной пластичности. Некоторые из достигнутых результатов этого направления использованы в энергетическом и химическом машиностроении при расчетном определении несущей способности сосу-дов, нагружаемых в эксплуатации внутренним давлением. [c.68]

Таким образом, использование экспериментальных методов в сочетании с расчетными оценками на базе механики разрушения позволяет дать более обоснованную оценку склонности сталей к слоистому растрескиванию. Данная информация, наряду с рекомендациями по конструктивному совершенствованию элементов сварных конструкций и технологии сварки, является основой для оптимального проектирования конструкций с повышенным сопротивлением возникновению и развитию слоисто-хрупких и слоисто-вязких разрушений. [c.106]

Легирующие элементы, образующие твердый раствор. Кремний, марганец, кобальт, алюминий в основном снижают сопротивление улучшаемой конструкционной стали хрупкому и вязкому разрушению (рис. 2.9) 0,1 % этих элементов повышает критическую температуру вязко-хрупкого перехода Гбо в среднем на 5 °С и снижает работу развития вязкой трещины КСТ на 7 Дж/см (табл. 2.1). Исключение составляет никель, О, I % которого снижает Гбо на 4—10 °С. Аналогично влияют указанные элементы на сопротивление стали водородному охрупчиванию — марганец, алюминий, кремний, кобальт снижают время до разрушения Тр и повышают потерю пластичности при наводороживании (рис. 2.9, в, г). Интенсивность воздействия этих элементов (на 0,1 %) составляет в среднем 10 ч (тр) и +4 % (/ i,). [c.144]

При прочности (7в = 2000 МПа и более стали разрушаются вязко, хотя сопротивление распространению трещины у них невелико КСТ и 0,2 МДж/м ). Малая чувствительность к надрезам, высокое сопротивление хрупкому разрушению обеспечивают высокую конструкционную прочность изделий в широком диапазоне температур от криогенных до 450 - 500°С. При содержании Сг около 12 % стали являются коррозионно-стойкими. [c.271]

Для оценки работоспособности различных материалов в условиях, приближающихся к эксплуатационным, в последние годы стали широко привлекать механику разрушения. В этой книге рассмотрены методы оценки работоспособности материалов с точки зрения сопротивления их разрушению. Большое внимание уделено теоретическим аспектам разрушения, анализу поля напряжений у надрезов и трещин, а также применению механики разрушения к проблеме распространения трещин в условиях усталости и коррозии под напряжением. Приведены тщательно систематизированные данные о разрушении материалов в условиях линейно-упругой и упруго-пластической деформации. Описаны механизмы перехода от хрупкого разрушения к вязкому. [c.4]

Своеобразно влияние серы на вязкие свойства, поскольку сера присутствует в большинстве марок стали в виде сульфидов марганца (рис. 154), это влияние получило название сульфидный эффект. В отличие от других вредных элементов сера не повышает, а даже понижает порог хладноломкости, хотя ударнун вязкость при вязком изломе повышает (рис. 156). Другими словами, сопротивление вязкому разрушению сера повышает, а tpyn-кому — понижает. [c.188]

Особенностями влияния карбидообразующих элементов в улучшаемой стали по сравнению с твердорастворными элементами являются неоднозначность их воздействия на сопротивление стали хрупкому разрушению неизменность сопротивления вязкому разрушению повьппение характеристик сопротивления водородному охрупчиванию. Оптимальные массовые доли (%) этих элементов следующие Сг = 1,0... 1,5 Мо = 0,4...0,5 Т1 = 0,05 МЬ = = 0,02...0,06 V = 0,05...0,1. При этом до отмеченного огтгимума повьшдается сопротивление стали хрупкому разрушению и одновременно возрастает стойкость к водородному охрупчиванию (Дф, р). Вместе с тем при больших массовых долях карбидообразующих элемен- [c.253]

Аналиа принципиальной схемы формирования рельефа поверхности изнашивания вязких, твердых и хрупких структур подтверждает полученные нами результаты исследований, которые показали, что интенсивность ударно-абразивного изнашивания стали определяется не твердостью, а ее сопротивлением вязкому или хрупкому разрушению. [c.72]

Хладноломкость и сопротивление хрупкому разрушению оцениюжпся по кривым ударная вязкость—температура и доля вязкой составляющей в изломе-температура. Такие кривые для образцов биметалла сталь-молибден с двумя видами надреза — по двум слоям и по стали (см. шс. 97, надрезы / и III) - представлены на рис. 101 и 102. Здеа же дня сравнения показаны кривые для стандартных образцов молибдена и стали. [c.103]

Условия распространения трещины определяются напряженно-деформированным состоянием в области перемещающейся вершины разрыва и динамическими значениями вязкости разрушения материала. В отличие от высокопрочных сталей, для трубного металла обычной и средней прочности характерно скачкообразное уменьшение сопротивления распространению разрушения при переходе от вязкого (по внешнему виду) разрушения к хрупкому. Это приводит к существенному увеличению скоростей распространения хрупких трещин по сравнению с вязкими разрывами. В результате скорость распространения хрупкого разрушения обычно превышает скорость волны декомпрессии, снижающей давление в газопроводе. Вследствие этого теоретически разрушение может распространяться неограни- [c.24]

В связи с интенсивным развитием газонефтепроводного транспорта, резким увеличением общего объема добываемого газа в северных районах страны и, особенно в Сибири, возникла необходимость существенного увеличения пропускной способности строящихся трубопроводов, а также создания новых эффективных способов транспортировки газа. При существующем сортаменте труб (диаметром до 1420 мм) наиболее целесообразным является увеличение пропускной способности трубопроводов, которое достигается путем повышения рабочего давления. Трубная промышленность в десятой пятилетке освоила серийное производство газопроводных труб диаметром 1420 мм из малоперлитной стали 09Г2ФБ контролируемой прокатки на рабочее давление 7,5 МПа. Дальнейшее повышение рабочего давления до 10—12 МПа позволит существенно увеличить пропускную способность строящихся трубопроводов. Развитие производства сталей для магистральных газопроводов с такими высокими параметрами должно учитывать повышенные требования, предъявленные к основному металлу таких труб. Низколегированная сталь должна обладать как необходимой прочностью, так и высоким сопротивлением хрупкому и вязкому разрушению при температурах монтажа и службы газопровода. С увеличением диаметра труб и их рабочего давления существенно возрастает толщина листовой стали, из которой изготавливаются такие трубы. В зтом случае возникают определенные трудности в достижении как необходимой прочности, так и вязкости даже при использовании специальных мер, например, ограничение температуры окончания прокатки или специальная термическая обработка в виде нормализации или термоулучшения. Принципиально новым методом повышения надежности газопроводных труб является применение труб многослойной конструкции, изготовленных из рулонной, относительно небольшой толщины, полосы, прокатанной на высокопроизводительных широкополосных станах. [c.197]

Для трубных сталей в рассматриваемом диапазоне температур (выше Ti) существенно различаются значения критического раскрытия вершины трещины, соответствующие инициированию вязкого разрушения бс и переходу его в нестабильное состояние бс. При лабораторных испытаниях характеристика бе соответствует условиям достижения максимальной нагрузки и последующего полного разрушения образца. Авторы работ [7, 8] отмечают, что в вязком состоянии величина б,- зависит от типа образца, отношения его геометрических размеров и схемы нагружения. Сопротивление материалов возникновению вязкого разрушения б практически не чувствительно [8, 9] к указанным выше факторам и определяется на диаграмме нагрузка — перемещение берегов дефекта моментом первого стра-гивания трещины. В случае незначительного различия между бе и б он может быть зафиксирован на диаграмме скачком перемещения, наблюдающимся при инициировании трещины. В последнее время разрабатываются инструментальные методы установления момента возникновения вязкого разрушения, основанные на измерении электропотенциала, обработке сигналов акустической эмиссии и ультразвуковой дефектоскопии [10]. В настоящей работе величина бс определялась по результатам испытаний нескольких образцов, предварительно нагружаемых до различных уровней раскрытия вершины трещины. После разгрузки образцы охлаждались до температуры жидкого азота и окончательно разрушались. На поверхности излома измерялась величина приращения длины трещины [c.282]

Анализ полученных результатов (рис. 4) показал, что сопротивление тонколистовой рулонной стали 09Г2СФ инициированию вязкой трещины бс = 0,3 мм выше по сравнению с тем же материалом при толщине 17,5 мм, для которого fi = 0,18 мм. Более того, оно выше, чем у других трубных сталей (< = 12 — 17,5 мм), результаты испытаний которых рассматривались выше. На величину 6 существенно влияет направление проката. Следует учитывать, что в направлении действия максимальных (окружных) напряжений в трубопроводе трещиностойкость рулонной стали наибольшая. Уменьшение ее в других направлениях может играть даже положительную роль,, способствуя повороту и кольцеванию движущихся трещин. Совпадение результатов для сталей 09Г2СФ и 08Г2СФБ еще раз подтверждает замеченную при оценке вязкости разрушения трубных материалов в толщинах 12—17,5 мм закономерность, имеющую большое практическое значение и состоящую в том, что легирование сталей дефицитными элементами, значительно повышающее их сопротивление распространению разрушений, практически не влияет на величину трещиностойкости (сопротивлении инициированию вязких трещин). [c.284]

На основе критерия нелинейной механики разрушения (величины критического раскрытия вершины трещины) исследовано влияние толш ины металла на его сопротивление инициированию вязкого разрушения. Показано, что тонколистовая рулонная сталь 09Г2СФ, специально созданная для многослойных труб, превосходит по трещиностойкости трубные материалы в больших толщинах, содержащие дефицитные легирующие элементы. Приведены результаты оценки трещиностойкости многослойных сварных соединений, выполненных но различным технологиям. [c.388]

Высоким требованиям нефтегазовой промышленности к прочностным и вязким свойствам, а также сопротивлению хрупкому разрушению сталей в полной мере удовлетворяют низколегированные стали нового поколения, так называемые малоперлитные, обладающие уникальным сочетанием свойств высокой хладостойкостью, прочностью, ударной вязкостью и повышенной свариваемостью. С другой стороны, известно, что увеличение объемной доли углерода приводит к увеличению содержания перлита и упрочнения. Далее, увеличение объемной доли перлита в стали сопровождается уменьшением отношения От/Ов, происходит более быстрый рост временного сопротивления по сравнению с пределом текучести. Такого рода влияние на упрочнение целесообразно для конструкционных сталей, используемых при [c.10]

Наличие в структуре нижнего бейнита не снижает конструктивной прочности стали. Если в структуре наряду с мартенс1)Том присутствуют верхний бейнит или продукты диффузионного распада аустенита (перлит, троостит), сопротивление хрупкому н вязкому разрушению снижается (уменьшаются K U, КСТ, [c.275]

Влияние микролегнрования наиболее эффективно реализуется в малоперлитных сталях при контролируемой прокатке [13, 31]. В результате такой обработки высокая прочность сочетается с высоким сопротивлением вязкому и хрупкому разрушению. [c.15]

Рассмотренные конструктивно-технологические и сравнительные методы испытаний дают качественные оценки сопротивления сталей слоистому растрескиванию. При эксплуатации сварных конструкций в условиях пониженных температур этих оценок оказывается недостаточно в связи с тем, что описанные методы дают наиболее полную информацию о СР при положительных температурах испытаний и реализации слоисто-вязких разрушений. При пониженных температурах уровни характеристик механических свойств в Z-нaпpaвлeнии (ч/2> КСУг) оказываются в полосе разброса результатов, полученных при обычных испытаниях, и не позволяют идентифицировать склонности сталей к СР при реализации слоисто-хрупких разрушений. Таким образом, требования к стали по величине /2 (см. табл. 4.4) являются необходимыми, но недостаточными для оценки склонности сталей к СР. В данной ситуации особое значение приобретают методы испытаний, позволяющие определять характеристики трещиностойкости сталей при разрушениях образцов по механизму СР. [c.102]

В смеси с мартенситом При этом указанные свойства прак тически не изменяются Лишь появление феррито перлит ной смеси понижает прочность и пластичность стали Зна чительно более сильную структурную чувствительность име ют характеристики сопротивления разрушению (TsohK T) Нижний бейнит (до 50 %) в смеси с мартенситом даже по вышает сопротивление хрупкому разрушению —порог хладноломкости снижается на 30 °С Можно полагать, что это обусловлено однородным распределением карбидов и мелкоигольчатой структурой нижнего бейнита, в результа те чего создаются препятствия при распространении тре-Ш.ИНЫ скола Нижний бейнит в таких количествах не ухуд шает сопротивление стали вязкому разрушению [c.168]

Таким образом, если после закалки в изделиях получается структура мартенсита в смеси с нижним бейнитом (до 50 %). то свойства стали не ухудшаются Появление же наряду с мартенситом или нижним бейнитом высокотемпературных продуктов распада — верхнего бейнита и ферритоперлитной смеси — снижает значения сопротивления стали хрупкому и вязкому разрушению [c.169]

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ И ПРИМЕСНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ УЛУЧШАЕМОЙ (ТВЕРДОСТЬ HR 22 — 27) КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ 20ХМ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ, ВЯЗКОМУ РАЗРУШЕНИЮ И ВОДОРОДНОМУ ОХРУПЧИВАНИЮ [c.145]

Медь. Находясь в твердом растворе, медь несколько повышает сопротивление улучшаемой стали хрупкому и вязкому разрушению (см. рис. 2.9). В то же время содержание меди до 0,5 %, образуя на поверхности стали защитную от коррозии пленку, препятствует проникновению в сталь водорода, за счет чего стойкость к водородному охрупчиванию возрастает (0,1 % Си повышает Хр на 32 ч). В связи с изложенным оптимальное содержание меди в водородостойкой конструкционной стали составляет <0,5%. [c.148]

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ И ПРИМЕСНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ ТИПА 09Г2С С ФЕРРИТО-ПЕРЛИТНОЙ СТРУКТУРОЙ ВОДОРОДНОМУ ОХРУПЧИВАНИЮ, А ТАКЖЕ ХРУПКОМУ И ВЯЗКОМУ РАЗРУШЕНИЮ [c.149]

Вероятностная природа усталостного разрушения, зависящего от дефектов структуры и поверхности металла, отражается на закономерностях подобия при этих разрушениях. С увеличением напрягаемых переменными напряжениями объемов увеличивается вероятность ослабления сопротивления металла разрушению бопее значительными дефектами и их сочетанием, уменьшается предел усталости, ослабляется рассеяние. Влияние абсолютных размеров на усталостные свойства металла возрастает с увеличением его неоднородности, особенно сильно проявляясь на литых и крупнозернистых структурах. С уменьшением вероятности ра.з-рушения влияние абсолютных размеров ослабевает, так как в соответствии со статистическими представлениями рассеяние уменьшается с увеличением напрягаемых объемов, и кривые усталости для низких вероятностей разрушения при различных размерах сечений сближаются. При сложных напряженных состояниях усталостные разрушения для металлов в вязком состоянии в основном определяются максимальными или октаэдрическими касательными напряжениями, как. это следует, например, из данных исследования усталости конструкционных сталей. Большинство результатов укладывается между предельными шестиугольником касательных напряжений и эллипсом октаэдрических. Для металлов в хрупком состоянии разрушения определяются главными растягивающими нормальными напряжениями, они располагаются ближе к предельному квадрату предельных нормальных напряжений. Форма усталостного излома при кручении для вязких металлов свидетельствует о зарождении усталостного разрушения по направлению действия наибольших касательных напряжений. Для хрупких металлов трещина возникает сразу в направ.т1е-нии действия наибольших нормальных напряжений. Развитие трещины обычно следует поверхностям мальных напряжений. [c.384]

Практика технического металловедения убедительно показала, что величина ударной вязкости при комнатной температуре испытаний не может служить мерой сопротивления разрушению материалов в различных ужесточенных условиях испытаний (например, при понижении их температуры) и во многих случаях не может выявить влияние различных структурных и металлургических факторов, ответственных за ухудшение эксплуатационных характеристик. Это обусловлено тем обстоятельством, что при вязком разрушении чувствительность к структурным факторам охрупчивания резко снижается. В то же время изменение условий нагружения, способствующее хрупкому разрушению, позволяет четко выявить отрицательное влияние тех или иных структурных факторов. Такое изменение условий может быть достигнуто путем снижения температуры испытаний, обеспечивающей в ряде о. ц. к. металлов выявление вязко-хрупкого перехода. Определяемая таким образом температура хладноломкости достаточно адекватно отражает склонность сталей к опасному хрупкому разрушению в различных экстремальных условиях эксплуатации. Температуру хладноломкости, вопреки встречающимся ошибочным воззрениям, нельзя рассматривать как константу материала она зависит от конфигурации и размеров образцов, остроты надреза и вида испытаний (рис, 19.1). Положение порога хладноломкости, четко детерминированное для низкоуглеродистых сталей, становится трудноопределяемым при повышении их прочности в связи с увеличением содержания углерода (рис. 19.2) или снижением температуры отпуска после закалки. Тогда в ряде случаев в связи с пологим характером температурных зависимостей ра- [c.326]

О. Г. Соколова [4] при изучении тонкой и сверхтонкой структур железомарганцевых (е+у) сплавов обнаружен ряд новых явлений найдены условия зарождения и стабилизации е-фазы. Обнаружено явление сверхпластичности в районе прямого и обратного 7 е-перехода и механические последействия (механическая память), выявлена роль указанных процессов на физические, механические и коррозионно-механические свойства. На основании этих исследований была предложена для технического использования немагнитная двухфазная сталь марки Г20С2. Исследование таких важных эксплуатационных характеристик как ударная вязкость, сопротивление вязкому и хрупкому разрушению, характер разрушения, проведенное в ЦНИИЧМ им. И. П. Бардина, расширило возможности практического использования этой стали. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...