389 - Параметры 387, 388 - Схема расположения

В отличие от резьбовых изделий допуски для резьбовых калибров устанавливают раздельно на каждый параметр резьбы. Схема расположения полей допусков среднего диаметра калибров для проверки болтов (М36 х 1-7 6з-14) приведена на рис. [c.144]

Схема расположения регулируемых параметров на стенде показана на левой половине рис. 10.15. [c.267]

Схема расположения на стенде регулируемых параметров и характеристик ПТУ на перегретом паре показана на рис. 10.24. [c.284]

Синтез механизма. Следующим этапом проектирования является определение параметров схемы размеров звеньев, взаимного расположения шарниров, т.е.тех величин, которые определяют кинематические свойства механизма. [c.243]

Геометрические параметры и объемный коэффициент армировании. Рассматривается композиционный материал 4D с плотной упаковкой прямолинейных волокон. Направления волокон параллельны направлениям высот тетраэдров, вершины которых совпадают с диаметральными вершинами куба (см. рис. 1.6). При такой схеме косоугольного пространственного армирования обеспечивается одинаковый угол между любой парой волокон из разных семейств. Этот угол в силу очевидного соотношения os 0 = 1/3 6 я 70° 30. Геометрическая задача для пространственно-армированного в четырех направлениях композиционного материала с плотной упаковкой волокон состоит в установлении схемы расположения волокон одного семейства и определении объемного коэффициента армирования. [c.74]

Рис. 3.1. Схемы расположения различных по размерам трещин в материале по отношению к параметрам структуры [И]

На фиг. 20 представлена схема расположения колёс и пальцевого бруса косилок, а в табл. 6 приведены характеризующие это расположение параметры. Для полного использования ширины захвата косилки должно быть не менее 150 мм, т. е. должно равняться [c.174]

Третья фаза касается самой программы основных испытаний. Для этой фазы должны подробно описываться все выполняемые регулировки, операции с переключателями и кнопками, схемы расположения приборов и монтажные схемы, предварительно должна быть разработана подробная развернутая форма записи данных, гарантирующая, что все требуемые входные и выходные данные будут регистрироваться и притом в желательных единицах. В этой форме должно быть также предусмотрено место для записи дополнительной информации, например об окружающих условиях в лаборатории, даты испытаний, точной конфигурации испытываемого изделия, сведений о лицах, проводящих испытания, и других организационно-административных данных, которые позволят воспроизвести обстановку при испытаниях, если это потребуется. В форме для записи данных должны быть указаны пределы приемки или браковки в случае приемо-сдаточных испытаний. Эти пределы устанавливаются путем вычитания из допусков на параметры, содержащихся в соответствующем документе, погрешности испытательного оборудования. Если испытания проводятся не с целью приемки изделия по ряду установленных пределов допусков, то в форме для регистрации данных должны быть указаны допустимые погрешности испытательного оборудования для каждой записи данных испытаний. В ней должны быть графы для записи наблюденных отсчетов и фактических отсчетов с учетом погрешности испытательного оборудования (фиг. 4.9а и 4.96). [c.223]

Длину экспериментального участка можно было изменять путем изменения числа секций корпуса испарителя. Конденсат вторичного пара возвращался в корпус испарителя и смешивался с кипящей в нем водой при помощи специального корытчатого канала. Измерялись количество конденсата первичного пара, теплосодержание пароводяной смеси при выходе из экспериментальной трубы, параметры первичного и вторичного пара, температура в различных точках экспериментальной трубы. Схема расположения термопар на экспериментальной трубе показана на рис. 4. [c.147]

Для получения основных закономерностей, связывающих освещение фотодатчика с параметрами ориентируемой детали, рассматриваем приведенную выше (см. рис. , в) в виде примера плоскую деталь с круглым отверстием, несколько большим или равным диаметру фотодатчика (размерам светочувствительной площадки). На рис. 3 приведена схема расположения точечного источника света А относительно отверстия детали диаметром 2г и толщиной а. Кратчайшее расстояние от точечного источника света до поверхности светочувствительной площадки принимаем равным S, диаметр фотодатчика — 2q. Как видно из рис. 3, при определенном положении осветителя А на расстоянии у2 от края отверстия детали наклонный пучок света полностью закрывается. На основании герметиче- [c.212]

На практике при расчете ступени в этом случае можно ограничиться определением параметров потока лишь в контрольных сечениях (в зазоре между направляющим и рабочим венцами лопаток и за рабочим венцом лопаток). Параметры газа перед сопловым аппаратом при решении этой задачи предполагаются известными. Схема расположения контрольных сечений показана на рис. 97. [c.186]

Рис. 2-9. Схема расположения сопла Лаваля за рабочей решеткой ступени (а) и распределение относительного давления вдоль обводов сопла при переменных начальных параметрах (б) для следующих режимов

Исходные данные для расчета схема расположения валков диаметр валка D = — 2R и длина его рабочей части L частота вращения п каждого валка и фрикция f минимальный зазор Hq = 2/io толщина за-реологические параметры резиновой смеси при соответ- [c.154]

Для пакета тарельчатых пружин с контролируемыми силовыми параметрами на чертеже приводят, кроме диаграммы, схему расположения пружин в пакете с указанием зависимости менаду силой и деформацией для всего пакета (рис. 147). Если в механизме используют одну тарельчатую пружину с контролируемыми силовыми параметрами, диаграмму можно приводить и для одной пружины. [c.196]

Специфика расчета цилиндрической оболочки при осевом нагружении с учетом жесткости опорного основания, так же как и в рассмотренных выше случаях поперечного нагружения, состоит в том,что распределение контактного осевого давления на оболочку и область контакта ее с опорным основанием заранее не известны и в общем случае зависят от схемы нагружения, жесткости элементов конструкции, схемы расположения опор и их параметров. В связи с этим решению задачи о напряженно-деформированном состоянии оболочки должно предшествовать решение контактной задачи для цилиндрической [c.174]

Характерной особенностью рассматриваемых материалов является ярко выраженная анизотропия механических свойств, зависящая от расположения армирующих элементов. Это обстоятельство позволяет поставить в качестве одной из основных задачу о проектировании оболочек с наиболее рациональной схемой расположения армирующих элементов на их поверхности при заданном виде нагружения, т. е. оптимальных оболочек. Возможности реализации конструкций такого рода способствует и ряд разработанных технологических процессов, позволяющих получать конструкции с широким диапазоном изменения жестко-стных параметров. Одним из таких процессов является получение оболочек вращения методом намотки. По этому методу на вращающуюся оправку подается пропитанная связующим стекло-лента и укладывается на ней в различных направлениях. После получения необходимой толщины и структуры оболочки производится полимеризация связующего и оправка удаляется. При этом [c.3]

В заключение этого раздела рассмотрим случай совместного действия крутящего момента и внутреннего давления. Найдем рациональную схему расположения стеклонитей при этом несущей способностью связующего будем пренебрегать. Наиболее рациональной для такого вида нагружения оказывается оболочка, намотанная по спирали и усиленная кольцевыми нитями. Структура материала при действии внутреннего давления определяется равенством (1.42), в котором можно произвольно выбрать один из параметров ф1 или пг/пь Принимая ф1=45°, что соответствует рациональной структуре материала при кручении, из равенств (1. 19), (1.20) и (1.45), (1.46) запишем следующие выражения для напряжений в спиральных и кольцевых нитях [c.38]

Чаще применяется схема И с двумя лампами, расположенными в одном баллоне. Обе лампы нормально открыты и запираются в том случае, если на оба входа подаются одновременно отрицательные сигналы (параметры схемы подбираются так, чтобы при запирании одной из ламп ток через сопротивление анодной нагрузки и напряжение на ней почти не менялись). Перепад выходного напряжения здесь положителен. [c.77]

Охладитель пара был оснащен термопарами, схема расположения которых приведена на рис. 3.43. Изменение температуры, измеряемой термопарами, фиксировалось потенциометрами типа КСП-4. Во время эксперимента измерялись следующие величины давление и температура охлаждающей воды давление пара в первой ступени пароохладителя температура охлажденного пара на выходе из установки. Для измерения расходов пара и воды были установлены мерные шайбы. Вначале исследования проводились при расходе пара около 2,5 т/ч и следующих параметрах начальном давлении и температуре пара ро== = 1,43 МПа, /о=407°С, давлении охлажденного пара на [c.142]

При консольной схеме расположения оборудования, особенно часто встречаемой при монтаже элементов радиоэлектроники, массу и жесткость часто удается имитировать сосредоточенными параметрами (рис. 3-1). При ударном возбуждении основания системы в направлении 2 в заделке возникает напряжение [c.81]

Схемы расстановки датчиков путевой автоматики на различных участках трассы конвейера разнообразны в зависимости от способа транспортирования груза (на одиночных тележках или на сцепах тележек), параметров и назначения конвейеров. Примеры расположения датчиков для различных условий даны в работах [2, 16, 21] принципиальные схемы расположения датчиков на попутной и встречной угловых передачах конструкции ВНИИПТМАШа показана на рпс. 150, б. [c.203]

В СССР наибольшее распространение получили рельсо-балочные станы первого типа, так как на этих станах возможна прокатка тяжелых профилей широкого сортамента при достаточно высокой производительности и легком переходе с прокатки одного профиля на другой. Характерным примером такого типа стана является рельсо-балочный стан 800, который по своей производительности и другим параметрам значительно превосходит рельсо-балочные станы зарубежных стран. Схема расположения оборудования этого стана приведена на рис. 230. [c.383]

Для тарельчатых пружин с контролируемыми силовыми параметрами на рабочем чертеже приводят схему расположения пружин в пакете с указанием зависимости между силой и деформацией всего пакета (рис. 433). [c.417]

На рис. 14 показана схема расположения штабелей и разрывов между ними, установленных в зависимости от принятых средств механизации, их параметров и условий хранения груза. [c.31]

Даны D = 200 мм, посадки в системе отверстия, мм а) TD =-- Td, ТП = 144, = 240 б) TD = ES = 46, es = О, ТП = 75 в) Td = 46, es = П, ТП = Ш - г) Td TD = 12, = 308. Определить неизвестные параметры соединения и начертть упрощенную схему расположения полей допусков. [c.29]

Схема расположения на стенде рег,улируемых параметров и основных характеристик ПТУ на насыщенном паре с регенерацией показана на рис. 10,21. [c.278]

Для определения схемы армирования рассматривается сечение композиционного материала (см. рис. 1.6) плоскостью 2 3, параллельной одному из оснований тетраэдра. Схема расположения в этой плоскости волокон направления 1, параллельных высоте тетраэдра, и расчет расстояний между ними позволяют найти остальные параметры структуры композиционного материала и его объемный коэффициент армирования. Это следует из того, что остальные три направления армирования при равномерной плотности распределения волокон составляют единый угол 0 с волокнами соседних семейств. Следовательно, схемы распределения сечений волокон в пдоско-стях, параллельных четырем основаниям тетраэдров, одинаковы. Точки касания волокон направления 1 с тремя волокнами соседних семейств расположены в плоскости 23 под углом 120° друг к другу, так как каждое направление волокон является для всей структуры осью симметрии третьего порядка. [c.75]

Конструкция, параметры и расположение кондукторных и люнетных втулок. При зенкеровании применяют схемы направления а) вращающегося инструмента по неподвижной втулке приспособления б) вращающегося инструмента по вращающейся втулке приспособления в) невращающейся гильзы вспомогательного инструмента ( скользящей втулки ) по неподвижной втулке приспособления (вращение осуществляется внутри гильзы вспомогательного инструмента). [c.27]

Выведены алгебраические уравнения геометрического синтеза пространственного направляющего четырехзвенного кривошипно-коромыслового механизма, содержащие лишь независимые постоянные параметры схемы механизма и пригодные для решения задач синтеза любыми методами. Вывод основан на гиперком-пленсном представлении векторов в декартовой косоугольной и эквивалентной сферической системах координат. Установлено, что при синтезе рассматриваемого механизма по методу точечного интерполирования количество заданных точек шатунной траектории но должно превышать 9 в общем случае и 7 при расположении точки шатуна па его продольной оси. При этом развитый в статье метод дает возможность получить минимальное количество уравнений системы — 27 в первом случае и 21 во втором случае. [c.307]

На каждом заводе должны быть составлены подробные сведения о паропроводно-конденсатном хозяйстве, включающие такие данные схемы по заводу и каждому цеху с нумерацией всех задвижек, компенсаторов тепло вых удлинений, мертвых и подвижных опор и конденса-тоотводчиков с указанием диаметров проходных сечений, толщины и характеристики теплоизоляции на участках схемы расположения тепловых сетей в вертикальных плоскостях для учета геодезических отметок чертежи каналов, камер, опор, конструкции тепловой изоляции, конденсатоотводчиков, установки контрольно-измери тельных приборов, расходомеров и в особенности с их технической характеристикой чертежи тепловых пунктов и оборудования по сбору и перекачке конденсата расчетные ведомости распределения расходов пара по магистралям и ответвлениям с указанием параметров пара, количества и качества возвращаемого конденсата, а также аналогичные данные по результатам непосред ственных измерений при полном теплотехническом испытании тепловых сетей и текущем контроле за опреде ленные периоды года ведомости-акты по ремонту оборудования сетей с отметкой всех изменений по сравнению с первоначальными проектными характеристиками. [c.314]

Решетки турбин часто работают в нерасчетных условиях, т. е. при изменяющихся углах входа потока, числах Маха и Рейнольдса и т. д. Представленная на рис. 3.3, а схема расположения возможных зон конденсации в межлопаточных каналах сопловых решеток не сохраняется при изменении геометрических и режимных параметров. Так, при увеличении относительного шага лопаток давление и температура вблизи минимального сечения падают, а за выходной кромкой растут. Можно предположить, что в таких решетках основная масса мелких капель возникает вблизи спинки, а роль вихревых кромочных следов в процессе конденсации оказывается менее значительной. Существенные изменения угла входа потока также приводят к иному механизму конденсации. В зависимости от угла входа ао при обтекании входных кромок возникают диффузорные участки и отрывы пограничного слоя, генерирующие вихревое движение. Одновременно при изменении углов входа потока меняется интенсивность концевых вихревых шнуров. Если углы входа меньше расчетного (ао<аор), интенсивность концевых вихрей возрастает и, наоборот, при ао>оор—падает. В первом случае (рис. 3.3, б) конденсация происходит в трех вихревых шнурах в двух концевых и в вихре, расположенном на входной кромке IV. Во бтором — основное значение имеет переохлаждение в вихре на входной кромке (рис. 3.3, б). При нерасчетных углах входа возможно появление отрывных областей на спинке в косом срезе V. Опыты подтверждают, что в таких областях возникает наиболее интенсивная конденсация. [c.76]

На рис. 2.5 и 2.6 приводятся схемы расположения полей допусков калибров по ГОСТ 24852—81 и ГОСТ 24853—81. В точных квалитетах допуски изготовления и износа калибров значительно сокращают допуски на изготовление изделий, что существенно влияет на технологию изготовления (на рис. 2.5 параметры Z и Zj). Так, в 6-м квалитете при использовании новых калибров допуск на HsroTOB.fienne в зависимости от размера сокращается на 25—30 %, а искажение посадки при изношенных калибрах может доходить до 20 % и выше от допуска посадки. [c.34]

Необходимо подчеркнуть, что для задачи синтеза шарнирного шестизвенного механизма с остановкой здесь приведены только предварительные результаты ее анализа. Дело в том, что круг вопросов, которые возникают при рассмотрении этой задачи, очень широк. Достаточно указать, что мы рассмотрели только один из последовательных способов соединения двух четырехзвенных механизмов для получения остановки когда внутреннее мертвое положение первого четырехзвенника совмещается с внешним мертвым положением второго четырехзвенника. Сочетая внутреннее и внешнее мертвое положения четырехзвенников, можно получить еще три способа их последовательного соединения для получения остановки. Далее, мы пока еще совершенно не учитываем относительного расположения точек и (фиг. 18) вдоль оси ф, которое может быть указано в задаче синтеза, и т. д. Тем не менее, нам кажется, что приведенные результаты интересны хотя бы тем, что показывают, с какой высокой точностью может быть реализована остановка ведомого звена в рассматриваемом шестизвенном механизме при надлежащем выборе параметров схемы четырехзвенных механизмов, образующих этот шестизвенник. [c.141]

Компоновка пароперегревателя зависит от параметров пара и способа размещения испарительных поверхностей нагрева (см. табл. 11-1). Пароперегреватель среднего давления (р = 40 бар /пе=440°С) выполняют конвективным и обычно размещают непосредственно за фестоном (рис. 12-7,а), реже за конвективным пучком. При наличии перед пароперегревателем только фестона неоднородность температурного поля по ширине топки почти полностью сохраняется и на входе в пароперегреватель. Повышенная местная температура продуктов сюрания может вызвать шлакование пароперегревателя. Шлакование наблюдается и при общем повышении температуры в топке, а следовательно, и на выходе из нее. Увеличение опасности шлакования потребовало фестонирования (глубокой разрядки) передних змеевиков пароперегревателя. Для защиты металла выходных змеевиков от чрезмерно высокой температуры пароперегреватель выполняют по смешанной схеме. Расположение труб вертикальное, пароперегреватель недренируемый. [c.135]

Рис. 5. Схемы расположения, основные размеры и 1еометри-ческие параметры колес гидродинамических передач а — гидромуфт б — гидротранс-форматоров / — насосное колесо 2 — турбинное колесо 3 — реактор и, с — соответственно окруж-ная и абсолютная скорости р — углы лопастей

Некоторые важные для выполнения реальной конструкции механического шумоглушителя соображения можно почерпнуть из рассмотрения рис. 8. На нем даны зависимости потерь тяги от некоторых геометрических параметров турбулизаторов, расположенных в конце центрального тела (J = 1.1). Можно ожидать, что соответствующим выбором числа турбулизаторов, проницаемости и угла а достижимо уменьшение шума порядка SPNLM дБ (рис. 6 и 7) при дополнительных потерях тяги, равных 5 % (рис. 8). Полученное соотношение по экономической эффективности механического шумоглушителя в схеме сопла с центральным телом близко к соотношению, рекомендованному ИКАО APNLM/ g AR/R) 100 = 11.4. [c.491]

Схема расположения дифракционных порядков на восстановленной картине показана на рис. 4.26 для параметрсв сдвига ж = —NJ2 Uy — —Ny/2. В скобках на этом рисунке указаны номера дифракционных порядков т, п) для этих параметров сдвига, сплошная и пунктирная стрелки обозначают исходное симметрированное изображение. [c.98]

Система уравнений (1.37) и соотношение (1.39) были использованы для расчёта распределения нагрузок между штампами, а также соотношения между нагрузкой и внедрением для системы N цилиндрических штампов радиуса а, заделанных в жесткую плиту так, что их оси проходят через узлы гексагональной решётки с межузловым расстоянием I, а основания лежат в одной плоскости, т. е. hj = h для всех j = 1,2,..., п. При этом штампы располагались симметрично относительно центрального штампа так, чтобы контурная область контакта была близка к круговой. Схема расположения штампов приведена на рис. 1.11,а. Плотность распределения штампов в системе определялась параметром а/1. [c.45]

Рис. 4. Схема расположения шпинделей (7. .. 7) на агрегатно-раеточном станке "с суммарными возможностями" для обработки группы деталей с унифицированными размерами по параметрам АиН

Допуски круглых резьб. Схема расположения допусков для круглых резьб, имеющих прямолинейный участок профиля, приведена на фиг. 452. Зазоры по наружному и внутреннему диаметрам этой резьбы, необходимые для легкогс свинчивания в условиях загрязнения, включены в основные параметры резьбы ( 1). [c.334]

Обычно температура измеряется в области до 800° С хромель-алюмелевыми либо хромель-копелевыми, а в области свыше 1 000° С — платиновыми и вольфрам-рени-евыми термопарами. В качестве примера, иллюстрирую,-щего переходный процесс установления температурного ПОЛЯ после включения нагрева, можно представить данные, полученные на тепловой трубе из нержавеющей стали (Х12СгМ1188) с натриевым щаполнением, при работе в горизонтальном положении [Л. 19]. Более полная -сводка параметров и схема расположения термопар приведены на рис. 49. Стабилизация температурного поля тепловой трубы данной конструкции достигается пример-86 [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...