196, 197 — Определение 194 Формулы перегретый 195: — Определение

В. Практике расчетов пользоваться приведенными формулами для определения физических параметров водяного пара почти не приходится, так как существуют таблицы этих параметров для кипящей воды, сухого и перегретого пара в зависимости от температуры или давления (некоторые из параметров приведены в приложениях 1 и 2). Пользоваться этими таблицами просто и удобно, так как для любого состояния воды можно быстро и точно определить параметры р, v, Т, i, s. [c.61]

Подставляя значение k в формулы (234) и (235), получим расчетные формулы для определения оз р и Для двухатомных газов и перегретого пара. [c.72]

При конденсации перегретого пара во все приводимые ниже формулы для определения коэффициента теплоотдачи следует подставлять вместо величины теплоты парообразования г величину где [ккал кг — разность теплосодержаний перегретого и насыщенного пара. [c.156]

Определение температуры перегретого пара и соответственной температуры воды t.2, при которых начинается конденсация пара на поверхности трубок. Эту задачу приходится решать подбором, задаваясь значением М= tf — Примем М= 5°. По формуле (226) [c.199]

Когда котельный агрегат вырабатывает только перегретый пар и расход продувочной воды не учитывается, формула для определения к. п. д. котлоагрегата принимает следующий вид [c.72]

Величины, входящие в формулу (241), могут быть определены при помощи диаграммы 1з. Для перегретого пара начальное состояние находится в пересечении изобары н изотермы (рис. 86) для влажного — в пересечении изобары Ру и линии сухости Х1 для сухого насыщенного — в пересечении изобары ру и верхней пограничной кривой. Проектируя точку 1, изображающую начальное состояние пара, на ось ординат, находим энтальпию пара П. а проведя из нее адиабату расширения (прямую, параллельную оси ординат) до конечной изобары, получаем точку 2, характеризующую состояние отработавшего пара. По этой точке находим энтальпию пара в конечном состоянии /3. Отрезок 1—2 в определенном масштабе дает значение величины 1у — г [c.232]

Следует отметить, что на Н—5-диаграмме изохора и изобара пересекаются под острым углом, это затрудняет точное определение объемов V и ог- Поэтому целесообразно определять объемы перегретого пара в зависимости от р и по таблице перегретого пара, а в области влажных паров — по формуле (4.18). [c.145]

При определении коэффициента теплоотдачи от перегретого пара к стенке нужно различать два случая в зависимости от того, происходит ли конденсация пара на границе со стенкой или нет. Если температура стенки выше температуры насыщения при давлении пара, то конденсация не происходит, и теплоотдача протекает так же, как у газов коэффициент а в этом случае вычисляется по рассмотренным выше формулам для продольного или поперечного обтекания. Если же температура стенки ниже температуры насыщения и на ней образуется конденсатная пленка, то коэффициент теплоотдачи а подсчитывается по формулам для конденсации насыщенного пара, причем за температуру пара принимается его температура насыщения, а вместо г подставляется значение i — i, где i — энтальпия перегретого пара, а i — энтальпия кипящей жидкости того же давления (для не очень больших давлений). [c.245]

На диаграмме is изохора и изобара пересекаются под весьма острым углом, что затрудняет точное определение удельных объемов Vi и Uj- Целесообразно определять удельные объемы перегретого пара в зависимости от р и по таблице перегретого пара (см. приложение 6), а в области влажных паров —по формуле (11.3). [c.176]

Теплоемкость перегретого пара сильно зависит от его температуры и давления и поэтому при определении величины s по этой формуле теплоемкость следовало бы брать по специальным таблицам или графикам. Однако практически значения s определяют либо по таблицам пара, либо по диаграмме s—i. Это же относится и к способам определения энтальпии. [c.106]

Коэффициент теплоотдачи от стенки к перегретому пару, Вт/ (м К), вычисляется по формуле (5.36) (температура стенки для определения плотности пара вычисляется последовательными приближениями). [c.193]

Для определения коэффициента теплоотдачи перегретого пара используется формула [11] [c.143]

Результаты исследований [701 показали, что в зоне охлаждения перегретого пара (без конденсации) коэффициент сопротивления трения для технически гладких труб может быть определен по формуле Блазиуса [c.152]

В гидравлических расчетах парогенераторов для турбулентного течения при определении коэффициента сопротивления однофазной жидкости (вода, перегретый пар, газ) обычно используют формулу (1-64) или (1-65). Определение коэффициента двухфазной среды — влажного пара рассмотрено в 2-5. [c.31]

Так, если величину принять равной значению удельного объема за решеткой при изоэнтропийном процессе ( 2)0, а вместо скорости W2 — ее величину, определенную по формуле Сен-Ве-нана, то в случае течения перегретого пара выражение (101) приводится к виду [c.82]

Теоретические расходы, определенные по формулам (11-4) и (11-5), существенно отличаются от опытных. Для перегретого пара теоретический расход обычно больше действительного, а в области влажного пара — наоборот. Такое расхождение объясняется тем, что пароводяная смесь рассматривается как гомогенная, не учитываются особенности течения отдельных фаз, переохлаждение паровой фазы, рассогласование скоростей капель и пара, наличие пленок и пр. [c.318]

Затраты теплоты на процессы парообразования и перегрева определяют по специальным формулам. Однако на практике для определения различных параметров насыщенного и перегретого пара пользуются термодинамическими характеристиками (таблицами и диаграммами). [c.70]

Вследствие того, что паровые процессы совершаются в различных областях с изменением агрегатного состояния тела, аналитический метод расчета процессов значительно сложнее графического метода, являющегося весьма простым и универсальным. Простота его заключается в том, что определение параметров и величии процессов сводится к простому чтению их на диаграммах и выписке искомых значений, а не к выполнению сложных вычислений по формулам, выведенным в предыдущей главе. Универсальность графического метода заключается в том, что он применим для всех процессов, протекающих в любых областях, т. е. по одной и той же диаграмме можно рассчитать изобарный процесс в—в , совершающийся в области насыщенных паров (фиг. 10. 1), или процесс Я—П, проходящий в области перегретых паров, или процесс в—Я, протекающий в той и другой областях с изменением агрегатного состояния тела в точке с, лежащей на верхней пограничной кривой. К тому же, если при применении аналитического метода расчета необходимо предварительно выяснять, в каком состоянии находится тело и изменяется ли его агрегатное состояние в совершающемся процессе, то при применении графического метода этого делать не приходится. Если же при графическом методе расчета процесса возникает необходимость определить агрегатное состояние тела, то это выяснение сводится, собственно, к чтению диаграммы. [c.224]

При определении коэффициента теплоотдачи и количества конденсата для конденсирующегося перегретого пара, у которого температура перегрева 4 значительно выше температуры насыщения необходимо вместо г подставлять во все формулы сумму г-[-Ср 1п— —разность же температур / —/ при этом остается в формулах без изменения. Средняя теплоемкость перегретого пара Ср в ккал/кг град берется при заданном давлении. [c.316]

Конденсация перегретого пара отличается от конденсации насыщенного пара существованием слоя перегретого пара у стенки с заметным снижением температуры и дополнительным переносом тепла к стенке. Однако теплоотдачу конденсирующегося перегретого пара к стенке в условиях пленочной конденсации можно рассчитать по той же формуле теплопроводности пленки, как и для пара насыщенного, приняв при определении толщины пленки суммарную теплоту парообразования и перегрева пара [c.353]

В следующей, очень большой, главе (в ней около 100 страниц) дается приложение механической теории теплоты к насыщенным парам . Здесь очень подробно рассматривается процесс получения пара, даются определения для сухого, влажного и перегретого пара и показываются их физические особенности. После этого излагается вопрос о зависимости давления насыщенного пара от температуры. Здесь записано ...предыдущее показывает, что пар в насыщенном состоянии существенным образом отличается от газов . Дальше говорится об опытах Реньо по определению функциональной зависимости давления насыщенного пара от температуры и приводится установленная и.м формула [c.57]

Водяной пар. По приведенному выше закону энергия при истечении водяного пара равна работе идеальной паровой машины при том же давлении и противодавлении (адиабатический тепловой напор) поэтому для определения выражения Aw 2g могут служить формулы, приведенные на стр. 616, касающиеся работы идеальной машины. Скорости истечения сырого, сухого и перегретого пара можно просто отмерить на диаграмме 15 (стр. 608) при помощи имеющегося там особого масштаба ш для скоростей. [c.629]

Показатель истечения. Формула (1) для определения скорости истечения справедлива как для газов, так и для насыщенного или перегретого водяного пара. Для сухого насыщенного водяного пара, как уже указано (стр. 594), /. = 1,135, а для перегретого пара (стр. 596) %. = 1,3. В последнем случае формула эта не должна применяться, коль скоро состояние пара переходит за предельную кривую. По предложению Цейнера можно для принятия в расчет трения, вместо введения коэфициента ср, заменить при расширении газа показатель адиабаты х несколько меньшим числом, так называемым показателем истечения лг, при этом [c.629]

В частном случае, когда котельный агрегат вырабатывает только перегретый пар, вторичный пар отсутствует и расход продувочной воды не учитывается, формула (153) для определения расхода топлива принимает следующий вид [c.73]

Плотность измеряемой среды определяют по измеренным давлению и температуре вещества с учетом влажности и сжимаемости. При испытаниях котлов влияние этих факторов невелико, учет сжимаемости важен лишь при определении расходов газообразного топлива. Значения (11 в формулах (8.11) и (8.12) в зависимости от давления и температуры для насыщенного и перегретого водяного пара принимают по приведенным в приложениях 6 и 7 [117], а для воды — в приложении 8. Плотность влажного водяного пара, кг/м . [c.229]

Пар насыщенный — Данные 195, 196, 197 — Определение 194 — Формулы 195 - перегретый 195 — Определение 194 Пара сил 146 Парабола 118 [c.596]

Секундный расход определяем по формуле (1-91). В рассматриваемом случае истечения пар, выходящий из сопла, перегрет. Для определения Оа необходимо знать температуру /2. значение которой находим в / -диаграмме по изотерме, проходящей через точку 2 находим <2= = 235 °С. По табл. III для рг=0,6 МПа и 2=235°С 02=0,382 1м / кг подставляя в (1-91), иаходим [c.39]

Особенно сильно проявляется термодинамическая неравновес-ность потока при рда<1000 кг/,(м2-с). В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется по разности температуры между стенкой и паром (iw—tп) При определении температуры перегретого пара по формуле (4.58) свойства пара определяются из таблиц. Температуру перегретого пара можно найти также по следующему соотношению [10] [c.142]

Хотя для перегретого пара и был предложен ряд эмпирических формул, но в практических расчетах определение параметров перегретого пара обычно производитоя по табл. II (см. приложение). В ней для разных давлений и температур даны удельный объем, энтальпия и энтропия перегретого пара. [c.130]

Абсолютная погрешность в определении энтальпии 1 кГ пара в смеси зависит от температуры и относительной влажности, определяющей парциальное давление пара. Для вычисления абсолютной погрешности выписываем сначала величину энтальпии, принимавшуюся при расчете диаграммы i(, . Находится ion по таблице перегретого пара при р = 0,01 ата м заданной температуре. Так, при t = 200° С имеем t o = 687,8 ккал1кГ. Затем по заданной температуре находим в таблице давление насыщенного пара = = 15,86 ата и по величине относительной влажности, для которой вычисляется погрешность, находим парциальное давление пара по формуле (I. 33). Так, если задано ф = 0,3, то р = фр = 0,3-15,86 = 4,76 ата. При этом давлении и при температуре 200° по таблице перегретого пара находим действительное значение энтальпии 1 кГ пара в смеси i = 682,1. При этом абсолютная погрешность в определении энтальпии 1 кГ пара On — = 687,8 — 682,1 = 5,7 ккал1кГ. [c.149]

На рис. 14-13-2 приведены значения безразмерного коэффициента сдля = 1,31 в зависимости от р /рх- Этот график показывает, что коэффициент с вначале увеличивается и при значении рз/р , не сколько большем половины, достигает своего максимума. При даль нейшем понижении отношения р Рх коэффициент с не изменяется При т 0,4 и О < рг/р1 р2кр/ръ как видно из рис. 14-13-2 значение с = 0,468. Подставив это значение с в уравнение (14-13-1) получим формулу для определения расхода перегретого пара, кг/ч [c.497]

Напомним, что формулы (7-31) и (7-32), описывающ,ие соотношение давлений в процессе с нулевым временем релаксации, действительны лишь в двухфазной области. Поэтому в тех случаях, когда скачок уплотнения переводит набегающ,ий поток влажного пара в перегретое состояние, приходится и при термодинамически равновесном переходе привлекать к определению параметров потока зависимости вида (7-40) и (7-29 ), относя их, однако, не к одной только газообразной фазе, а ко всей системе в целом. [c.247]

В перегретом паре распределение по размерам спонтанно образующихся малых капель жидкости устойчиво [Л. 16], а количество капель определенного радиуса, согласно формуле Гиббса, экспотен-циально уменьшается при увеличении радиуса. Если пар находится в переохлажденном (перенасыщенном) состоянии, распределение капель по размерам неустойчиво, а количество капель данного радиуса увеличивается с увеличением радиуса. [c.6]

Решение практических задач, касающихся процессов, в которых рабочим телом является водяной пар, аналитическим методом, по формулам, представляет значительные трудности. Каждая из формул относится к определенному агрегатному состоянию пара — перегретому, сухому насыщенному или влажному. В процессе пар может изменить овое агрегатное состояние, на-прнмер, при расширении он может превратиться из перегретого во влажный насыщенный. Для расчета такого процесса нужно разделить его на части, соответствующие разным агрегагным состояниям пара и для каждой из этих частей применить свои формулы. Это сильно усложняет решение практических задач. Проще и скорее они решаются графически, путем применения диаграммы s — i водяного пара. [c.133]

Формулу (171) применяют также для определения скорости истечения водяного пара, полагая при этом, что к не представляет собой отношения тшлоемкостей и, а есть опытный коёфициент, равный для перегретого пара 1,3 и для yxoiro насыщенного пара 1,135. [c.146]

Для вывода формулы, служащей для определения термодинамического к. п, д. основного цикла паросиловой установки, воспользуемся диаграммой s — Т, изображенной на рис. 49. Так как процесс нагрева воды и превращения ее в перегретый пар происходит при постоянном давлении, то количество тепла, затрачиваемого в этом процессе, равно разности энтальпий пара в конце процесса парообразования (точка 3) и воды в начале этого процесса (точка 5). Энтальпия воды в точке 5 определяется площадью О—5—5 —0 —О и энтальпия пара i — площадью О—/—2—3—3 —Oi—0. Поэтому количество тепла, затрачиваемого на образование пара, равно q = U — t 2 = площ. О—1—2—3—3 —Oi —О— unoMx.0—5—5 —0t—0 - площ. 5- 1—2— 3—3 —5 —5. Отвод тепла от атара при его коиденсации происходит при постоянном давлении рг- Поэтому количество отводимого тепла 2 можно также считать равным разности эталь-пии пара в начале процесса конденсации (точка 4) и воды в конце этого процесса (точка 5). Энтальпия пара гг в точке 4 определяется площадью О—5—4—3 —0 —0. Количество отводимого тепла равно Qi — h — г 2-=плош. О—5—4—3 —0 —0 — площ. [c.175]

Упомянутая эмпирическая формула Бендемана для определения расхода G в случае течения перегретого пара имеет вид [c.82]

В результате расход пара как для перегретого, так и для насыщенного его состояния может быть определен по формуле, установленной Бендема-ном. [c.20]

Критическое отношение давлений, определяемое как отношение статического давления к давлению полного торможения на входе в канал или сопло, с ростом потерь уменьшается и увеличивается с ростом степени неравновесности. Однако основную роль играют потери кинетической энергии, а не степень неравновесности, так клк последняя величина при отношении давлений, равном Ёкр, и предельно нераБНоьес-ном процессе снижается лишь на. 3—4%. Термодинамическая (равновесная) теория, как это нетрудно видеть из формулы (1-7,3), при замене, fei на /гд дает увеличение значения Ёкл с ростом влажности, причем при переходе через линию х= значение t , ,. показатель адиабаты п и скорость звука адц меняются скачкообразно. При предельно неравновесном процессе расширения Ек,, остается равным е-кр для перегретого пара. Важно отметить, что формулы (1-72) и (1-73) получены для паровой фазы, когда влияние жи,дкой фазы учитывается только через степень неравновесности у, и, главное, через коэффициент суммарных 1 о" рь L Такой подход при определении Екр для среды в целом будет неверным или же весьма приближенным. Дело в том, что определение скоростей через располагае.мые теплоперепады (рис. 1-5) может привести к весьма разнообразным значениям коэффицне1Гтов потерь, в том числе и меньшим нуля. Это может иметь место, если, например, скорость паровой фазы определяется по предельно неравновесному процессу (Hoi), а теоретическая скорость —по равновесному процессу Нан (для среды в целом). Аналогичные расхождения возникнут также при расчетах расходных характеристик решеток и экономичности ступеней турбин. [c.18]

У р а в н е н и я и т а б л и ц ы К а л-л е н д а р а. Путе.м термодинамич, обработки ур-ия (27) Ка.илендар получил следующие выражения длп численного определения различных свойств перегретого пара (о методе термодинамич. обработки хара1 тористического ур-ия см. проф. Л. Радциг Формулы, таблицы и диаграммы для водяного пара , 1931) теплоемкость [c.69]

Аналогичный результат, говорящий о том, что S-Vt был получен в работе /ЗУ. Однако, в отличие от последней, в настоящей работе явно определен коэффициент пропорциональности без использования каких-либо эмпирических данных и, кроме того, выявлена его зависимосгь от 6> Следует отметить, что аналогичную формулу легко полу -чить для перегретого металла. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...