164, 165 — Коэффициент ступенчатые — Коэффициент

ПОСТОЯННОГО сечения с промежуточной опорой — Коэффициенты длины приведенной 362 --с одним заделанным концом — Силы критические— Расчет 362 --с шарнирно закрепленными концами — Силы критические— Расчет 361, 366 --ступенчатые — Коэффициенты устойчивые 366 Стержни тонкие — Моменты инерции 143 --ферм — Силы действующие— Определение 151— 153 [c.1000]

В книге изложено современное состояние термоупругости тел неоднородной структуры тел с непрерывной неоднородностью кусочно-однородных тел многоступенчатых тонкостенных элементов тел, подвергаемых локальному нагреву путем конвективного теплообмена тел с зависящими от температуры физико-механическими характеристиками. Основное внимание уделено применению обобщенных функций для построения основных уравнений термоупругости, содержащих коэффициентами ступенчатые функции, дельта-функцию Дирака и ее производную, а также разработке методов получения замкнутых решений таких уравнений, единых для всей области их определения. В монографии приведено большое число конкретных задач термоупругости тел неоднородной структуры. [c.2]

Одним из эффективных методов составления исходных дифференциальных уравнений и решения соответствующих краевых задач теплопроводности и термоупругости для кусочно-однородных тел (многослойных, армированных, со сквозными и с несквозными включениями) в случае выполнения на поверхностях сопряжения их однородных элементов условий идеального термомеханического контакта, для многоступенчатых тонкостенных элементов, локально нагреваемых путем конвективного теплообмена тел, тел е зависящими от температуры свойствами, с непрерывной неоднородностью является метод [52], основанный на применении обобщенных функций [7, 18,22, 50,87] и позволяющий получать единые решения для всей области их определения. В этих случаях физико-механические характеристики и их комбинации кусочно-однородных тел, толщина (диаметр) многоступенчатых оболочек, пластин, стержней, коэффициент теплоотдачи с поверхности тела могут быть описаны для всего тела (поверхности) как единого целого с помощью единичных, характеристических функций, а физико-механические характеристики тел с непрерывной неоднородностью с зависящими от температуры физико-механическими характеристиками могут быть аппроксимированы с помощью единичных функций. В результате подстановки представленных таким образом характеристик в дифференциальные уравнения второго порядка теплопроводности и термоупругости неоднородных тел, дифференциальные уравнения оболочек, пластин, стержней переменной толщины (диаметра), дифференциальные уравнения теплопроводности или условие теплообмена третьего рода с переменными коэффициентами теплоотдачи приходим к дифференциальным уравнениям или граничным условиям, содержащим коэффициентами ступенчатые функции, дельта-функцию Дирака и ее производную [52]. При получении дифференциальных ура,внений термоупругости для тел одномерной кусочно-однородной структуры наряду с вышеописанным методом эффективным является метод [67, 128], основанный на постановке обобщенной задачи сопряжения для соответствующих дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Здесь за исход- [c.7]

Для определения напряженно-деформированного состояния многослойного тела имеем уравнения движения в перемещениях (1.39/. Подставляя выражения коэффициентов Ляме, температурных коэффициентов линейного расширения и плотности, представленных в виде (2.2), в уравнения движения (1.39) и производя преобразования, аналогичные примененным при получении уравнения теплопроводности, приходим к следующей системе трех частично вырожденных дифференциальных уравнений с коэффициентами типа ступенчатых функций для определения компонент вектора перемещения [c.55]

На каждом участке помножить площадь (О одной из эпюр (например, эпюры Мр) на ординату М другой эпюры (например, эпюры М под центром тяжести первой эпюры и полученное произведение разделить на коэффициент ступенчатости . [c.226]

При ковке количество металла определяется умножением массы поковок на коэффициенты, учитывающие потери металла (прибыльная и донная,части слитков, обрубки и обсечки, выдра, угар). Эти коэффициенты составляют в среднем при ковке из проката — 1,1...1,35 из слитков — 1,5... 1,8. Большие значения относятся к поковкам типа колец и втулок, меньшие — к поковкам типа гладких и ступенчатых валов. [c.169]

При кручении вначале находят коэффициент концентрации напряжений (/ст)о в галтели ступенчатого осесимметричного вала с теми же г/й и х/й, что и у рассчитываемого колена, и отношением сопрягаемых диаметров Д/й = 2 по графикам фиг. 37. Влияние ширины и толщины щеки учитывается коэффициентами (Рт)ь и (Рт)/1 но фиг. 38, а и б, относительное перекрытие шеек коэффициентом (Р. )д по фиг. 38, в. [c.258]

Если найденный таким образом коэффициент вытяжки к = = О/йг меньше или равен допустимому коэффициенту к за первый переход вытяжки цилиндрического стакана, то первая ступень заданной детали может быть получена за один переход вне зависимости от того, требуется или нет плоский фланец в готовой детали. Если же найденный коэффициент вытяжки окажется больше допустимого для первого перехода вытяжки цилиндрического стакана, то первая ступень изготовляется за несколько переходов (по аналогии с изготовлением цилиндрических деталей или деталей с фланцем, если заданная ступенчатая деталь имеет фланец). [c.179]

Пропорционально-суммарный коэффициент ступенчатой вытяжки [c.256]

Как указано выше, структура ступенчатого НО класса II имеет ряд преимуществ перед структурой НО класса I с точки зрения возможности получения лучших электрических параметров. При этом она наиболее пригодна для постановки и решения задачи унификации конструкций ступенчатых НО, рассчитанных на разные значения затухания и различные диапазоны рабочих частот. Конструкция НО класса II образуется каскадным включением отрезков связанных и несвязанных ЛП различных длин. Для отрезков связанных ЛП выполняются условия (2.13), их коэффициенты связи одинаковы и равны К- [c.217]

При ступенчатом графике режима нагружения (рис. 2.1) коэффициент X вычисляют по формуле [c.10]

Числовые значения коэффициентов и К, берут из таблиц для ступенчатого перехода с галтелью (рис. [c.145]

Значения коэффициентов и берут из таблиц для ступенчатого перехода с галтелью (рис. 10.15, а — в) —табл. 10.10 для шпоночного паза—табл. 10.11 для шлицевых и резьбовых участков валов — табл. 10.12. Для оценки концентрации напряжений в местах установки на валу деталей с натягом используют отношения и А /А (табл. 10.13). [c.170]

Расчет на усталостную прочность. Э от расчет проводится в форме определения коэффициента запаса прочности п для опасных сечений вала. При этом учитывают характер изменения эпюр изгибающих и крутящих моментов (рис. 3.7.. 3.9), наличие концентраторов напряжений, ступенчатость вала ( м. рис. в табл. 3.6). [c.55]

Табл. 12.3. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений и К. для ступенчатых валов с галтелью

В ступенчатом валике (рис. 127, д) из-за наличия заплечика увеличивается диаметр D заготовки и резко повышается объем снимаемой стружки. Большой перепад диаметров ступенек, в свою очередь, вызывает увеличение объема механической обработки. Объем снимаемой стружки составляет 135% объема готового из.делия коэффициент использования материала заготовки равен 0,43, т. е. более половины объема заготовки идет в стружку. [c.104]

Хрупкие материалы, напротив, весьма чувствительны к концентрации напряжений. Например, разрушение при кручении ступенчатого вала, изготовленного из закаленной стали, может произойти и при статической нагрузке, так как вследствие концентрации напряжений в местах перехода двух смежных диаметров возможно появление трещин. Поэтому 3 расчетах на статическую прочность деталей из хрупких и малопластичных материалов учитывать концентрацию напряжений необходимо, причем для таких материалов эф( ктивный коэффициент концентрации весьма близок по своему значению к теоретическому. [c.219]

Распространенными концентраторами напряжений есть также различного рода мелкие выточки на круглых деталях, приводящие к ступенчатости стержня. Величина коэффициента концентрации в данном случае зависит главным образом от отношения радиуса закругления г к меньшему диаметру ступенчатого стержня (диаметру выточки d). На рис. 270 приведен график [c.268]

Приведем заданный ступенчатый брус к эквивалентному брусу постоянной жесткости с моментом инерции равным моменту инерции сечения его средней части. Коэффициенты приведения следующие [c.300]

Эффективные коэффициенты концен 1 ран,ии напряжений в ступенчатом переходе с гантелью (см. рис. 16.8, ti) [c.325]

Значения К приводятся в справочниках. Для примера на рис. ХП.8 приведены значения эффективных коэффициентов концентрации при изгибе для ступенчатых валов с отношением 0/с1 = 2,с переходом по круговой галтели радиуса г. Эти данные [c.315]

Значения Ка при растяжении—сжатии ступенчатого бруса с галтелью подсчитывают по формуле (134), где (/С )а определяют в зависимости от rtd и Ов по рис. 62, а поправочный коэффициент tj в зависимости от Did по рис. 69. [c.262]

Построить эпюры продольных сил, нормальных напряжений и определить двумя способами (с помощью эпюры продольных сил и принципа независимости действия сил) абсолютную деформацию ступенчатого бруса. Вычислить коэффициент запаса прочности по отношению к пределу текучести, если материал бруса — сталь СтЗ (От = 240 МПа). [c.297]

Коэффициенты концентрации напряжений для ступенчатого вала с галтелью [c.331]

Чтобы показать неправоту Ньютона, Евгений Всеволодович показывает простой опыт. Каждый легко может воспроизвести его. Для этого нужен лишь стерженек и ступенчатый валик. Стерн енек дважды сбрасывают с одной и той же высоты на валик так, чтобы они ударялись торцами. От толстого конца стерженек подпрыгивает гораздо выше, чем от тонкого, наглядно показывая, что коэффициент восстановления скорости зависит от формы тела. Если же вместе сбросить на стальную плиту несколько шариков из стали, эбонита и плексигласа, все они отскакивают на одну высоту. Такой опыт легко заснять на пленку. Шарики бросают в темной комнате, а фотографируют аппаратом с открытой шторкой, пользуясь искусственной двухкратной вспышкой с промежутком, подобранным по времени падения и отражения шарика. Снимок не оставляет сомнения в том, что коэффициент восстановления для разных материалов может быть одинаков. В этом и заключается суть открытия Александрова. Вручая автору диплом, председатель Госкомитета по делам изобретений и открытий Ю. Е. Мак-сарев сказал Отныне во всех учебниках и справочниках рядом с именем гениального Ньютона будет стоять имя Александрова . Увы, в большинстве курсов по теоретической механике, например в работах Л. Г. Лойцян- [c.223]

Предельные значения [рди] определяли при ступенчатом увеличении давления и скорости скольжения на подшипниках диаметром 40 и 60 мм и шириной 10 мм, площадь контакта 2 см , ширина контртела 12 мм. Результаты испытаний показаны в виде зависимости температуры и коэффициента трения от времени испытаний (рис. 1.9). Для определения [pavUi строили зависимости линейного износа от давления после 100 ч испытаний при нескольких значениях скорости скольжения (рис. 1,10). Допустимое давление Ра находили на пересечении этих кривых с ординатой 25 мкм. После математической обработки результатов этих испытаний [68] в логарифмических координатах давления и скорости скольжения строили график изменения Ipavhb (рис. 1.11, 1.12). Полученные кривые справедливы только для испытуемых подшипников. Для нахождения [PaV] подшипников других габаритов из тех же материалов необходимы новые испытания. [c.38]

Случай изменяющейся геометрии стержней приводит к дифференциальным уравнениям с переменными коэффициентами (ступенчатые стержни, стержни с непрерывно меняющимися по длине сечениями, криволинейные стержни с переменными радиусами кривизны, а также стержни с изменяющимися по длине массой, сжимающей силой, коэффициентом постели и т.п.). Теория построения решений таких уравнений приводит к псевдодифференциальным уравнениям и сложным фундаментальным функциям. Известны буквально считанные случаи в механике и других науках, когда удавалось построить фундаментальные решения для дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами. В публикациях на эту тему наметился другой подход, когда объект с распределенными параметрами заменялся объектом с кусочно-постоянными параметрами (рисунок 2.36). В этом случае все ступени описываются дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами, решения которых всегда можно получить. При достаточном числе ступеней решение для дискретизированного таким образом стержня будет мало отличаться от решения для стержня с распределенными параметрами. Эта простая идея довольно долго не могла быть реализована из-за отсутствия соответствующего метода расчета. Метод начальных параметров (МНП), методы сил и перемещений, МКЭ и другие методы приводят алгоритм расчета к произведениям матриц фундаментальных функций, что при большом числе ступеней существенно ухудшает точность результатов вследствие неустранимых погрешностей округления. Предлагаемый аналитический вариант МГЭ свободен от этого недостатка. [c.109]

Для получения направления главных деформаций (напряжений) и выявления наиболее напряженных зон поверхности детали нагрузка детали доводится до получения трещин в покрытии в интересующих зонах (при нагрузке или разгрузке) величина нагрузки может не определяться, покрытие не тарируется. Для оценки величин деформаций (напряжений) в случае статического действия нагрузки (и для быстро вращающихся деталей) применяется тарированное покрытие одной чувствительности и ступенчатое изменение нагрузки (или числа оборотов вращающейся детали) в случае динамической нагрузки применяются покрытия нескольких марок с различными величинами е.разр (испытания проводятся повторно) или, если конструкция симметричная, на участках наносятся покрытия различной чувствительности (проводится одно испытание) приближенная оценка величин напряжений делается по густоте трещин. Для оценки концентрации напряжений необходимо более стабильное и чувствительное покрытие (покрытие того же состава при искусственной сушке в стабильных условиях) коэффициент концентрации оценивается по отношению нагрузок при образовании трещин в зоне концентрации и в месте номинальных напряжений. [c.517]

Скорость потока воздуха полагалась равной М=400 м ч, такт квантования То=40 с, коэффициент значимости оценки Я=0,95. Алгоритм управления был реализован на управляющей ЭВМ типа НР21МХ-Е. На все вычисления в каждый межтактовый промежуток времени требовалось менее 1 с. На рис. 25.8.4 показаны переходные процессы в системе управления при использовании двух типов многомерных регуляторов с подстраиваемыми параметрами апериодического и регулятора состояния. В начальной стадии процесса при изменении к от 1 до 10 управляющие переменные изменяются в диапазоне 2 В<1)1 <4 В и О В< и2<2 В соответственно. Оба регулятора стабилизируют объект управления за 20— 25 тактов квантования и обеспечивают приемлемые показатели качества при ступенчатых изменениях уставок температуры воздуха и его влажности. Различные переходные процессы характеризуют динамику системы управления. Коэффициенты передачи объекта управления изменялись следующим образом для воздухонагревателя в 2 раза, увлажнителя в 3 раза, перекрестных связей в 4 и 1,5 раза соответственно. [c.438]

Например,когда требуется глубокое регулирование по скоростям вращения, эффективное число Рейнольдса у такого вентилятора уменьшается в значительно меньшей степени, чем у двух-ступенчатого вентилятора с аппаратами, в которых скорости течения меньше. Это приводит к сохранению кпд в более широком диапазоне скоростей вращения (А. П. Арцы-ков, 1955). Исследования вентиляторов встречного вращения проводились также Г. М. Водяником (1960), Ю. А. Соколовым (1958) и др, Констру1Й ивное выполнение таких вентиляторов может вызвать трудности, связанные с приводом, что также отражается на их эксплуатационных свойствах — шум их больше. Другим примером целесообразности применения вентиляторов встречного вращения является случай, когда необходимо кратковременное реверсирование воздушной струи оно осуществляется только обращением направления вращения колес, в то время как у обычных вентиляторов при этом необходимо иметь еще специальные механизмы для поворота лопаток. Аэродинамически реверсирование также более эффективно у вентиляторов встречного вращения. При равных расчетных значениях коэффициентов осевой скорости и теоретического давления максимальный коэффициент давления у вентилятора встречного вращения может быть больше из-за того, что первое рабочее колесо служит как бы сепаратором (см. ниже и рис. 11) и способствует затягиванию отрыва потока во втором колесе. Максимальный кпд таких вентиляторов такой же, как у обычных двухступенчатых вентиляторов уменьшение потерь давления за счет отсутствия аппаратов компенсируется увеличением потерь за счет больших скоростей течения во втором колесе. При малых значениях расчетного коэффициента осевой скорости вентиляторы встречного вращения имеют даже несколько меньший кпд. [c.839]

В качестве простейшего примера неоднородной среды рассмотрим многослойную область (мультислой) с кусочно-постоянным (ступенчатым) законом изменения показателя преломления. В разд. 3.2 мы уже обсуждали обобщение метода геометрической оптики на неоднородный диэлектрик с непрерывным профилем показателя преломления сущностью этого анализа была основанная на свойствах функщ1й Эйри возможность сшивки асимптотических решений. При наличии у показателя преломления разрывов непрерывности можно также применить этот метод, учитывая, однако, некоторые небольшие изменения в выражениях для коэффициентов отражения и пропускания. Если же в задаче возникает большое число разрывов функции л (г), то описание многократного отражения проходящей через среду волны становится очень сложным. Для этого требуется систематическое изучение зависимости коэффициентов отражения и пропускания от числа разрывов, их характера и относительных положений разрывов непрерывности л (г). [c.170]

В том случае, когда итоговый коэффициент вытяжки Кв больше допустимого, вытяжка ступенчатой детали возможна за одну операцию. В данном случае оформление ступеней в конечный момент штамповки сопровождается уменьшением толщины стенки в угловых участках детали. Существует эмпирическая формула, предложенная 3. М. Кальмановичем для определения итогового коэффициента вьггяжки ступенчатой детали [c.148]

Стержни, имеющие в поперечном сечении ступенчатую форму, а также ярмо магнито-провода ВЫ1ЮЛ11ЯЮТ шихтованными из электротехнической холоднокатаной ани Отропной тонколистовой стали с электроизоляционным термостойким покрытием. В первый период производства тяговых трансформаторов применялась сталь листовая толпшной 0,5 мм (пластины покрывали электроизоляционным лаком), в последующем рулонная, текстурованная сталь толщиной 0,35 мм марки 3404—3405 по ГОСТ 21427.1-83 с меньшими удельными потерями. Торцы магнитопрово-дов покрывают грунтом ГФ-020. Коэффициент заполнения стали в стержнях магнито-провода обычно находится в пределах 0,85— 0,97. [c.115]

Оптимизируем простейший плавно-ступенчатый НО с чебышевской характеристикой переходного ослабления (рис. 10.11). Примем следующие предположения а) длина переходных участков — связанных НЛП — равна половине длины отрезка однородных связанных ЛП б) коэффициент связи НЛП изменяется по линейному закону от максимального значения, равного коэффициенту связи однородных ЛП, до 0,001. При такой постановке задачи имеется один варьируемый параметр /С. Для вычисления функции переходного ослабления используем рекуррентные соотношения [286]. На рис. 10.11 приведены функции переходного ослабления и коэффициента связи одноступенчатого НО (кривая 1) и плавно-ступенчатого НО (кривая 2), имеющих одинаковые длины и одинаковые коэффициенты связи отрезка однородных ЛП. Характеристика ослабления плавно-ступенчатого НО, так же как и одноступенча- [c.251]

Рис. 201. Эффективный коэффициент концентрации напрнжений при изгибе ступенчатых валов

Пример 2.23. Для стального ступенчатого бруса, изображенного на рис. 2.77, а, построить эпюры крутящих MOMfetffeg максимальных касательных напряжений и углов поворота по-перечЕ1ых сечений. Проверить прочность бруса, если предел текучести материала бруса о,. = 540 н/мм и требуемый коэффициент запаса прочности [/il = 2,0. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...