782 — Мощность термическая

Производственная мощность термических печей (применяемых для томления отливок из ковкого чугуна и отжига стальных отливок) [c.158]

При непрерывной работе без искусственного охлаждения червячный редуктор может быть использован для передачи следующей мощности (термическая мощность) [c.350]

Для предотвращения чрез.мерного нагрева редуктора наибольшая мощность в цикле нагрузки на ведущем валу Р щне должна превышать максимально допустимую мощность (термическую мощность ) на ведущем валу Р щ, определяемую из следующего неравенства [c.361]

Значительную часть калиброванной стали поставляют потребителям в наклепанном состоянии без термической обработки, что вызывается необходимостью сохранить высокий предел прочности. В этом случае применение повторной деформации с малым обжатием для снижения напряжений в калибровочном прутке является целесообразной операцией. Использование указанного выше способа для снятия внутренних напряжений взамен отпуска позволит высвободить значительные мощности термических печей. [c.221]

Редукторы зубчатые 728 — Корпус 734 — Передаточные числа 739 — Смазка 736 — Схемы 728 Редукторы червячные — Корпусы 782 — Мощность термическая 763 — Парамеры 748, 760 (приложение) [c.967]

При конденсаторной сварке возможны точная дозировка количества энергии, не зависящая от внешних условий, в частности от напряжения сети малое время протекания тока (тысячные и десятитысячные доли секунды) при высокой плотности тока, обеспечивающие небольшую зону термического влияния, что позволяет сваривать материалы малых толщин (до нескольких микрометров) невысокая потребляемая мощность (0,2—2 кВ-А), [c.218]

Недостатки термической нейтрализации — в некотором снижении мощности и повышении удельного расхода топлива двигателем из-за возрастания противодавления в системе выпуска и нарушения ее акустической настроенности. [c.77]

Неприменимы ряды предпочтительных чисел и для определения параметров прогрессивно развиваемых и модернизируемых машин, параметры которых на каждой стадии зависят от технических возможностей и потребностей соответствующих отраслей народного хозяйства. Так, мощность тепловых машин зависит от их начальных параметров (давления и температуры) и частоты вращения. Ни один из этих параметров невозможно произвольно увеличить. В некоторых случаях они имеют оптимальное значение (например, степень сжатия в газовых турбинах), изменение которого ухудшает показатели машины. Увеличение температуры и частоты вращения возможно только на базе технических усовершенствований (повышения жаропрочности материалов, улучшения охлаждения термически напряженных деталей). Результаты этих поисковых работ невозможно уложить в ряды предпочтительных чисел. [c.63]

С ростом толщины разрезаемого материала для сохранения скорости резки необходимо постоянно увеличивать тепловую мощность факела. При резке вихревым резаком листов толщиной до 9 мм со скоростью 4,2 мм/с структура литого металла на микрошлифах реза просматривалась на глубину 0,5 мм, а зона термического воздействия с изменениями микроструктуры металла, составляющая переходную зону, проникала в глубину раз- [c.352]

Найти термический к. п. д. двигателя и его мощность, если диаметр цилиндра d = 0,24 м, ход поршня S = = 0,34 м, число оборотов п = 21 рад/с (200 об/мин) и за каждые два оборота совершается один цикл. [c.146]

Найти термический к. п. д. и мощность паровой машины, работающей по циклу Ренкина, при следующих условиях при впуске пар имеет давление Р1 — 1,5 МПа и температуру П = 300° С давление пара при выпуске Ра = 0,01 МПа часовой расход пара составляет 940 кг/ч. [c.244]

Концентрация энергии термических источников может оцениваться удельной мощностью в пятне нагрева. Наибольшую интенсивность энергии — до 10 Bт/мм и выше при пятне нагрева до 10" мм — могут иметь лазерный и электронный лучи (табл. 1.5). [c.27]

При проектировании червячных редукторов полезны формулы для определения максимальной мощности, которую может передать редуктор при заданном ах- Эта мощность называется термической мощностью червячного редуктора и обозначается Л терм-При отсутствии вентилятора [c.651]

Для снижения радиационного тепловыделения и радиационных нарушений в корпусе реактора предусматривают внутри-корпусную защиту. Таким образом, эта защита выполняет функции тепловой и противорадиационной защиты корпуса [44]. Она обеспечивает снижение радиационного энерговыделения в корпусе реактора до уровней, удовлетворяющих требованиям безопасности эксплуатации в условиях термических напряжений, и ограничивает потоки нейтронов, падающих на корпус, до величин, соответствующих допустимому накоплению радиационных нарушений за время срока службы корпуса. Кроме того, внутри-корпусная защита должна в максимально возможной степени снижать выход захватного у-излучения из своих элементов и корпуса реактора, которые довольно часто вносят основной вклад в мощность дозы излучения за биологической защитой реактора, [c.66]

Значение термического, а соответственно и эффективного к. п. д. теплосиловой части установки при оптимальной температуре Т не максимально и в отличие от полезной работы или мощности установки не проходит через максимум при увеличении средней температуры рабочего тела, а монотонно возрастает с ростом последней. Поэтому наибольшее значение i достигается при наивысшей возможной температуре рабочего тела в термодинамическом цикле, т. е. при температуре, приближающейся к температуре реактора. Однако в этом случае полезная мощность установки будет стремиться к нулю. [c.593]

Двигатель Стирлинга, имеющий теоретическую мощность 115 кВт, работает в интервале температур 60.... ..650 С степень сжатия е 2,0, рабочее тело — углекислый газ. Определить термический к. п. д. цикла двигателя при степени регенерации а = 0,9 и массовый расход углекислого газа. Среднюю теплоемкость углекислого газа примять Ср — 1,13 кДж/(кг К). [c.128]

Для условий предыдущей задачи определить термический к. п. д. г](, работу турбины работу компрессора /(, и массовый расход рабочего тела, если в качестве последнего будет использован углекислый газ, а теоретическая мощность установки Nt = 400 кВт. Принять среднюю теплоемкость углекислого газа с — 0,92 кДж/(кг К), считая его идеальным га.зом. [c.130]

Для полупроводникового триода П-207 максимально допустимая температура коллекторного перехода ip.n = 85Х внутреннее термическое сопротивление, преодолеваемое тепловым потоком на пути от /j-n-перехода к корпусу, равно / пк = 0,6 К/Вт потери тепловой мощности в триоде Я — 15 Вт. Триод используется с радиатором, температура перегрева которого (относительно воздушной среды) в зоне контакта с триодом пропорциональна рассеиваемой тепловой мощности с коэффициентом Fp = 1,73 К/Вт. Известен практически возможный диапазон контактного термосопротивления между триодами и радиаторами / == (0,3... 0,5) К/Вт, При какой максимальной температуре среды гарантирована длительная работа триода Как изменилось бы это предельное значение при отсутствии контактного термосопротивления [c.222]

Термический КПД зависит от отношения тепловых потерь АР,, к полной мощности Ро, передаваемой в. загрузку [c.193]

При анализе термических процессов тепловой источник на поверхности рассматривают [162-164] в виде сосредоточенного в бесконечно малом пятне - точке. Это предположение, согласно теории распространения теплоты сосредоточенных источников [164], позволяет определять температурные поля в зонах, удаленных от источника на расстояния, превышающие в 3-5 раз диаметр пятна лазерного излучения. Для достоверного описания распространения теплоты необходимо знать распределение плотности мощности в пятне лазерного излучения. [c.255]

Задача 1. Исследовать влияние давления ра в камере сгорания на мощность турбины, компрессора и ГТУ, а также на термический и внутренний КПД ГТУ. Для этого необходимо установить на левой части стенда (рис. 10.9) определенные параметры и, меняя рг от значения р1 до 3 МПа с шагом, равным 0,2 МПа, записать характеристики ГТУ с приборов, расположенных на правой части стенда. Определить давления рз, при которых максимальны теоретическая мощность ГТУ, действительная мощность ГТУ, внутренний КПД. Изобразить исследуемые зависимости на графиках. Представить циклы, в которых мощность и КПД максимальны, в Т, -диаграмме. Для вычерчивания цикла энтропию рабочего тела необходимо рассчитывать по формуле [c.257]

Регистрируемыми характеристиками (правая часть рис. 10.11) выберем следующие мощность турбины, компрессора и ГТУ (Л т, Мк, N .JyУ, термический и внутренний КПД ГТУ (г]<, т] ) термический КПД цикла Карно, совершаемого в том же интерва.ле температур (г к) температуру газов, покидающих турбину 4д, температуру воздуха [c.260]

В качестве основных характеристик выберем мощность турбины Ыт, действительную и теоретическую мощности установки Л птУ пту внутренний и термический КПД (г)г, г]() температуру пара перед турбиной и в конденсаторе /г степень сухости пара, покидающего турбину, [c.267]

В качестве основных характеристик выберем мощности ТВД, ТНД и всей ПТУ (Л твд- тнд- пту), термический г 1 и внутренний Цг КПД цикла, температуру пара перед ТВД 1, а также степени сухости пара Х2д и Х4д за соответственно ТВД а. ТНД. Схема размещения на стенде регулируемых- параметров и регистрируемых характеристик ПТУ на насыщенном паре с промежуточной сепарацией пара приведена на рис. 10.18. [c.272]

Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами термической и многими видами термомеханической сварки. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, пла ,менной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквоз юго прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные и остающиеся подкладки. Другой путь — применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободны подход К корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравнива1П1Я толщин, что обеспечивает одинаковый нагрев кромок н исключает прожоги в более тонком элементе. Кроме того, такая форма соед шения работоспособнее вследствие равномерного распределения деформаций и напряжений. [c.247]

Существуют два вида конденсаторной сварки бестрансформатор-ная, когда конденсаторы разряжаются непосредственно на свариваемые детали, и трансформаторная, когда конденсатор разряжается на первичную обмотку сварочного трансформатора, во вторичной цепи которого находятся предварительно сжатые свариваемые заготовки. Бестрансформаторная конденсаторная сварка предназначена в основном для сварки встык, трана рматорная — для точечной и шовной, но может быть использована и для стыковой. Преимуществами конденсаторной сварки являются точная дозировка количества энергии, не зависящая от внешних условий, в частности, от напряжения в сети, малое время протекания тока (0,001—0,0001 с) при высокой плотности тока, обеспечивающее малую зону термического влияния возможность сварки материалов очень малых толщин (до нескольких микрон) невысокая потребляемая мощность (0,2—2 кВ-А). Конденсаторную сварку применяют главным образом в приборостроении. [c.112]

На рис. 11.8 в качестве примера представлены наблюдаемые деформации металла хи Т), г н Т), 82 (Л при сварке и дилатограм-ма металла Есв(7 ) для соответствующего термического цикла в продольном сечении, расположенном на расстоянии у=15 мм от оси шва пластины толщиной 6=10 мм из коррозионно-стойкой стали 12Х18Н10Т размером 400X400 мм, проплавляемой посередине неплавящимся вольфрамовым электродом в среде аргона (Усв=2,8 10 м/с), тепловая мощность =3670 Вт. Здесь результаты представлены в координатах деформация — температура с равномерной разбивкой температурной оси на стадии нагрева от нормальной до максимальной температуры и на стадии охлаждения от максимальной до нормальной температуры. [c.421]

Известно, что термический КПД определяет долю введенной в металл мощности, пошедшей только на его плавление [1]. Кроме того, аяторы работ [1, 2] отмечают, что зависимости T q/H) или Pt Q/ HV)) представляют собой кривую с максимумом в едянствеВной точке, что позволило им сделать вывод о наличии самоорганизации в процессе проплавления (здесь q — мощность сварки Н — глубина шва, см V — скорость сварки, см/с). Значимость такого утверждения заставляет детальнее рассмотреть структуру термического КПД. [c.107]

Для цикла две с подводом теплоты при и = onst (см. рис. 11.1) определить термический к. п. д. 71,, теоретическую мощность Nt и среднее теоретическое давление цикла Pi по следующим данным рабочее тело—сухой воздух р1 0,1 МПа — 10 °С степень сжатия е = [c.126]

П.П. Определить термический к. п. д. т),, теоретическую мощность NI и рабочий объем цилиндра Vчетырехцилиндрового четырехтактного две, работающего по циклу со сгоранием при р onst (см. рис. 11.2), если принять рабочее тело — сухой воздух / , 0,1 МПа 7j = 290 К е = и,/и, = 17 Т , = 1600 К подведенное количество теплоты Q = 640 ООО кДж/ч частота вращения коленчатого вала п — 1600 об/мин. Подсчитать также мощность, приходящуюся на 1 л рабочего объема цилиндра (литровую мощность). [c.127]

П.23. Определить мощность ГТУ, работающей с подводом теплоты при V — onst (рис. 11.8), термический к. п. д. цикла и расход топлива, если = 0.1 МПа == 17 °С р., =--0,82 МПа мощность, разививаемая турбиной, = 5000 кВт, расход воздуха Ма = 8,3 кг/с, теплотворная способность топлива Qp — 40 ООО кДж/кг, рабочее тело имеет физические свойства сухого воздуха. [c.131]

В качестве рабочего тела в ГТУ закрытого цикла с подводом теплоты при р = onst используется смесь гелия Не и ксенона Хе следующих составов а) не = 0 gxe — = 100 % б) gH, = 50 % gx - 50 % в) не - ЮО % gxe O. Считая рабочее тело идеальным газом, вычислить для этих составов термический к. п. д. цикла > < работу цикла /ц теоретическую мощность турбины полезную теоретическую мощность установки Ny. [c.136]

Изобразить принципиальную схему такой установки, для случая полной регенерации определить термический к. п.д. цикла, сравнив его с к. п. д. при отсутствии регенерации. Определить также состав рабочего тела (смесь гелия Не и ксенона Хе), обеспечивающий получение теоретической мощности установки N = 3000 кВт. Для расчета использовать следующие данные р = 1,8 МПа = 100 °С /з = 850 °С рг р = 2,5 = 20 кг/с Срне = [c.136]

Определить термический к. п. д. и располагаемую мощность ЖРД, работающего на расчетной высотг (рис. 11.12, а), если давление в камере сгорания Рг 8 МПг. температура продуктов сгорания 2500 К, давлениг окружающей среды — 0,1 МПа, диаметр выходного с -чения сопла 200 мм. Принять теплоемкость и среднюю молярную массу продуктов сгорания Ср = = 1,24 кДж/(кг К) i (i = 30,3 кг/кмоль. [c.143]

Ортоферриты. Наиболее успешно монокристаллы ортоферритов различного состава выращивают на установках бестигельной зонной плавки с радиационным нагревом (рис. 15). Установка состоит из эллиптических отражателей / и 12, высокочастотного индуктора 6, кристаллизационной камеры 3 и контротражателя 9. В качестве источника света 11 используется галогеновая или ксеноновая лампа мощностью 1,5—3 кВт, которая находится в фокусе эллиптического отражателя I. Особенностями установки являются равномерность температуры нагрева слитка, возможность работы под давлением в кристаллизационной камере до 10 Н/м, высокотемпературный отжиг выращиваемого кристалла непосредственно в кристаллизационной камере, что способствз ет снятию термических напряжений. [c.32]

Суммарные тепловые потери АРг составляют 5—35% полезной мощности Р ол, причем меньшая цифра относится к печам большей емкости. Таким образом, термический КПД индукционных тигельных печей т) =1Рпол/(Рпол + АР лежит в пределах от 75 до 95 %. [c.255]

Диапазон плотностей мощности лазерного воздействия определяется верхним и нижним пределами, которые связаны соответственно с началом плавления и отпуска материала. При обработке на оптимальном режиме достигается наибольший упрочняющий эффект и глубина модифицированного слоя. Следует отметить, что из-за различающихся химических составов модифицируемых сталей и сплавов, несоблюдения режимов предварительной термической обработки рекомендуется использовать образцы-свидетели для каждой партии облучаемых изделий. Образцы-свидетели необходимы для конкретизации режимов лазерного термоупрочнения и исключения разупрочняю-щих эффектов. Подбор режимов лазерного воздействия проводят, исходя из размеров обрабатываемого образца или изделия. При выборе схемы обработки и соответствую1цего технологического оборудования [145] (табл. 8.4) учитывают геометрию изделия и возможности локал1,ного термоупрочнения [c.259]

Основные характеристики ГТУ (правая половина рис. 10.13) мощность ТВД Ухвд. мощность ТНД Л хнд- мп-рессора Nк и всей ГТУ термический и внутренний [c.263]

Задача 2. Исследовать влияние давления в конденеато-ре на характеристики цикла ПТУ с насыщенным паром. Для этого установить все регулируемые параметры на пульте управления стендом (рис. 10.15) в соответствии с изложенными выше рекомендациями и, изменяя давление Рк от 3 до 10 кПа, измерить основные характеристики ПТУ. Построив соответствующие графики, оценить во сколько раз (нд сколько процентов) увеличивается мощность и КПД, если Рк уменьшается на 1 кПа, например от 5 до 4 кПа. Изобразить два цикла при различных рк в Т, 5-диа-грамме, а процессы расширения в турбине — в к, 5-диаграмме. Рассчитать среднюю температуру подвода теплоты, термический КПД цикла и сравнить полученные результаты с показаниями приборов. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...