Дисперсная структура

Для изучения дисперсных структур, а также тонких деталей грубых структур (границы зерна, блочное строение и т. д.) в металлографии применяют электронный микроскоп. [c.38]

При более низких температурах и, следовательно, при больших степенях переохлаждения дисперсность структур возрастает и твердость продуктов повышается. Такой более тонкого строения перлит получил название сорбита (рис. 188,6). [c.247]

Получение дисперсных структур в результате переохлаждения аустенита ведет к непрерывному повышению твердости и прочности максимальную твердость (прочность) имеет мар-тенситная структура. При 0,4% С мартенситная структура имеет твердость около 60 (ЯВ 650), что соответствует [c.365]

На свойства стали, кроме зернистости, существенное влияние оказывают однородность аустенита, содержание С и легирующих примесей, дисперсность структуры, старение и др. [c.92]

Рисунок 2.5 - Множество Кантора Фрактальное множество Кантора используется для описания дисперсных структур, структур деформации и т.п.

Пластичность двухфазных и многофазных сплавов ниже пластичности однофазных сплавов. Однако из этого общего правила имеются исключения. В частности, такие факторы, как степень дисперсности структуры, скорость деформации и температура, при правильном их выборе могут привести к противоположному результату. В этом случае двухфазные сплавы проявляют свойства сверхпластичности (см. гл. XVI). [c.506]

Характерными параметрами структуры являются плотность его линейных элементов в единице объема (примером может служить плотность дислокаций) и удельная поверхность — универсальный показатель дисперсности структуры, не зависящий от формы частиц. Показатели твердости и прочности являются обычно простыми линейными функциями удельной поверхности. Кроме рассмотренных параметров существенное значение имеют, например для жаропрочных сталей, упрочненных дисперсной фазой, такие факторы, как число частиц в единице объема и среднее расстояние между частицами дисперсной фазы. [c.211]

И. В. Батенин и др. [36] исследовали влияние облучения на механические свойства металлов. После облучения микротвердость всех исследованных металлов и сплавов повысилась. Однако относительное изменение твердости было неодинаковым для различных материалов. Авторами высказано предположение, что при нейтронном облучении упрочнение связано не только с возникновением дисперсной структуры зерна, но и с изменением свойств кристаллов в микрообластях, повышением сопротивления движению дислокаций. Изменение свойств в случае облучения обусловлено наличием точечных дефектов (типа вакансия — внедренный атом ) и характером их распределения. [c.238]

Изменение режима нагрева лазерным излучением влияло, в основном, на глубину ЗТВ и в значительно меньшей степени — на ее твердость. Это может быть объяснено следующим образом. При лазерном нагреве сплава ВЗК, благодаря высокой концентрации энергии в центре пятна нагрева, поверхностный слой материала Определенной толщины переходит в жидкое состояние. После окончания импульса здесь происходит повторная кристаллизация, протекающая в условиях скоростного отвода тепла вглубь образца. Высокая скорость охлаждения при кристаллизации обусловливает получение весьма дисперсной структуры с повышенной твердостью. [c.22]

В отдельных случаях проектирования и изготовления конструкций целесообразно использование различных комбинированных структур. Комбинированные структуры получают последовательной укладкой слоев определенной толщины, каждый из которых представляет собой конкретную структуру. Такими структурами могут быть ОС, ППС, КПС, ТПС, которые образуют пакетную или дисперсную структуры. Кроме того, в качестве [c.8]

В процессе смешения формируются плотность материала и его дисперсная структура, оказывающие существенное влияние на физические свойства графита. Так, микротвердость графи- [c.19]

Отпуск в значительной степени изменяет структуру и свойства стали, особенно в том случае, когда превращение аустенита при закалке происходит в мартенситной области. Эти изменения существенно зависят от содержания углерода в стали и легирующих элементов, которые оказывают большое влияние на дисперсность структуры и поведение остаточного аустенита, а также и от режима отпуска, т. е. температуры и его продолжительности. [c.82]

Наиболее дисперсную структуру имеют стали, легированные ванадием и вольфрамом (1,0—1,5). Легирование кремнием и 0,5% вольфрама не оказывает заметного влияния на склонность стали 75Х к перегреву. [c.83]

Хромистая сталь. Хром в стали находится частью в твёрдом растворе в феррите и частью в виде прочных простых и двойных карбидов, которые более медленно, чем цементит, переходят в твёрдый раствор, а также выделяются из него, задерживая распад аустенита и снижая критическую скорость охлаждения стали при закалке. Хром повышает предел прочности, предел текучести и износоустойчивость стали. При этом вследствие увеличения дисперсности структуры пластические свойства стали в термообработанном состоянии при присадке до 1,0—1,5% Сг не снижаются [8]. Не оказывая влияния на размеры зерна при коротких выдержках, хром способствует росту зерна при длительной цементации. Хром снижает теплопроводность и свариваемость стали и увеличивает устойчивость против коррозии. [c.377]

Хром относится к элементам, способствующим карбидообразованию при эвтектическом превращении и повышающим устойчивость аустенита при эвтектоидном превращении, что приводит к получению более дисперсной структуры металлической основы чугуна — перлита (табл. 30). Однако появление в структуре чугуна эвтектических карбидов снижает его прочность [21]. Отрицательное действие хрома также сказывается в том, что он способствует образованию включений фосфидов. [c.199]

Чугун, подвергнутый закалке и отпуску при 300—400° С, имеющий сильно дисперсную структуру при испытании в 50% -ном растворе соляной кислоты, показал в несколько раз меньшую коррозионную устойчивость, чем чугун в литом состоянии. [c.221]

Расчет диффузоров для парокапельных потоков может быть осуществлен в рамках плоской (осесимметричной) модели с использованием уравнений (4.1) — (4.10) или (5.8), (5.9). При этом учитываются механическое и тепловое взаимодействие фаз. В простейшем случае задача рассматривается одномерной и исходными служат уравнения (6.16) — (6.21). Наиболее достоверные результаты могут быть получены при рассмотрении течения в плоском диффузоре. Вначале расчет ведется без учета пограничного слоя, а затем рассчитывается пограничный слой и вводятся необходимые коррективы на распределение параметров несущей и дискретной фаз в ядре течения. Расчетная сетка выбирается так же, как и при расчете сопла Лаваля [61]. Распределения скоростей паровой фазы вдоль диффузора и в поперечных сечениях, а также коэффициентов скольжения определяются в предположении моно-дисперсной структуры. Отметим следующие структурные особенности парокапельного потока в плоском диффузоре, обнаружен- [c.239]

При обработке стали в области температур деформация увеличивает диффузионную подвижность атомов и способствует перестройке структуры. Многократная деформация вызывает скольжение при каж-ком проходе преимущественно по новым плоскостям сдвига. В аустените пачки скольжения получаются более тонкими и благодаря множественности скольжения малой протяженности, вследствие чего субструктура и блоки измельчаются. В процессе деформации дефекты кристаллической решетки (дислокации) образуются в основном по границам пачек скольжения, а так как при увеличении числа проходов общая протяженность границ пачек скольжения увеличивается и они распределяются равномерно по всему объему деформированного металла, то и дефекты решетки (дислокации) распределяются более равномерно. Все это приводит к образованию тонкой блочной структуры и более равномерному распределению дефектов решетки (дислокаций) в аустените, подвергнутом высокой степени деформации. На базе тонкой структуры аустенита после закалки также получается более дисперсная структура с высокой плотностью дислокаций и их равномерным распределением. Этими изменениями тонкой структуры объясняется благоприятное влияние дробной деформации при больших степенях обжатия. [c.45]

Во многих работах игнорируются реальные системы дисперсных структур, в первую очередь такие важные структурно-механические свойства, как тип структуры в целом, размеры и 4>орма частиц и пор и характер контактирования частиц между собой. Естественно, что эти структурно-механические свойства определяют картину теплообмена в дисперсной системе. На основе анализа структуры реальных, дисперсных материалов был получен ряд расчетных формул в [Л. 5-46 — 5-511 (рис. 5-36). [c.351]

Кроме капиллярно связанной влаги, надо учитывать и свободную воду, удержанную в дисперсной структуре механически. Количество свободной жидкости можно учесть, если от влажности намокания (при полном погружении тела в жидкость, т. е. в условиях двухфазной системы твердое тело — жидкость и при отсутствии газовой фазы в составе системы) вычесть значение максимальной сорбционной влажности. [c.15]

Скорость роста перлитных колоний и межпластиночное расстояние (между одноименными пластинами) зависит от степени переохлаждения ниже Аг. Для стали с 0,8% = С по признаку дисперсности различают следующие разновидности перлитных структур собственно перлит, температуры образования 940... 920 К, межпластиночное расстояние 0,5... 1,0 мкм, твердость НВ 170...230 сорбит — соответственно 920...870 К, 0,2...0,4 мкм, НВ 230...330 троостит — соответственно 870...770 К, 0,1 мкм, НВ 330...400. Разделение условно, так как по мере понижения температур превращения монотонно увеличивается дисперсность структур. Наиболее высокие пластичность и ударную вязкость имеет сорбит. [c.522]

Рассмотрпм другую двухфазную структуру, состоящую из пористой среды ), насыщенной жидкостью или газовой фазой, которая занимает поры в виде каналов. Такая структура может рассматриваться как предельный случай дисперсной структуры с наиболее полными контактами между частицами твердой фазы, когда площадь межзерениых контактов сравнима с поверхностью зерен. Эту предельную структуру с порами в виде каналов будем называть канальной структурой . Для такой структуры тензоры O12S1 сила f и числовая концентрация частиц п не имеют [c.138]

Повышенная коррозионная стойкость белого слоя по сравнению с основным металлом связана с высокой дисперсностью структуры и более электроположительным ее состоянием. Так, в 3 %-ном растворе Na l + 0,2 % Н2 О2 электродный потенциал белого слоя, полученного специальным точением Т-2 для стали марки 40Х, на 18 мВ более положителен, чем у основного металла (рис. 30). [c.116]

Общее представление о механизме упрочнения стали в результате ТМО было бы неполны.м, если не рассмотреть еще возможность полиморфного превращения стали под напряжением. В работах Курдюмова с сотрудниками [21] было показано понижение мартенситной точки, а также превращение аустенита в мартенсит непосредственно во время деформации в надмартенситной области температур. С увеличением степени деформации указанные явления протекают все более интенсивно, причем максимальное превращение аустенита в мартенсит под действием приложенного напряжения происходит обычно при деформации свыше 50%, но при этом почти полностью исключается прев ращение при последующем охлаждении. Кристаллы так называемого мартенсита деформации мельче кристаллов мартенсита охлаждения недеформированной стали, что также способствует упрочнению. Дисперсность структуры мартенсита деформации тем выше, чем больше степень деформации аустенита в надмартенситной области температур. [c.16]

В СССР создан магнитошумовой анализатор МАША-1, предназначенный для контроля содержания углерода в сталях, степени поверхностного упрочнения, определения степени дисперсности структуры, а также содержания немагнитной фазы в ферромагнитных изделиях. [c.78]

Границы дисперснокольцевой структуры определяются началом срыва капель жидкости с поверхности пленки (нижняя граница) и явлениями кризиса теплообмена (верхняя граница). При возникновении кризиса теплообмена второго рода дисперсно-кольцевая структура потока переходит в дисперсную. В условиях дисперсной структуры вся влага движется в мелкодиспергированном виде в потоке насыщенного или даже перегретого пара. [c.239]

Ухудшение теплоотдачи, наблюдающееся в условиях Дисперсной структуры потока при достижении граничного значения паросодер-жания, обусловлено изменением физических свойств среды, омывающей стенку. До момента возникновения ухудшенного режима теплообмена стенка омывается жидкой пленкой, а после ее упаривания— паром. Так как скорость пара при таких больших паросодержаниях бывает достаточно высокой, то при этом обычно не наблюдается катастрофического подскока температуры стенки, который мог бы привести к разрушению трубы. Прй низких плотностях теплового потока скачок температуры стенки в момент упаривания пленки может исчисляться всего лишь несколькимй градусами. В аппаратах с паровым обогревом при любых значениях q температура стенки не может превышать температуру греющего пара, поэтому в данном случае ухудшение теплообмена на части поверхности обогреваемой секции влечет за собой снижение среднего значения коэффициента теплоотдачи и, следовательно, снижение производительности аппарата, но не может Явиться причиной выхода его из строя. [c.329]

При изучении углеродистых сталей рассматривают область диаграммы железо—углерод с содержанием до 2,63% С. При этом независимо от того, является ли образец литым, катаным или отожженным, помимо феррита, присутствуют третичный, входящий в состав перлита, и вторичный цементиты. В мягких сортах стали (армко-железо, томасовская и т. д.) встречается преимущественно третичный цементит. Его трудно обнаружить после травления, хорошо выявляющего границы зерен. Это действительно и для сталей с 0,04—0,9% С (доэвтектоидные стали), поскольку перлит представляет собой структурную составляющую, содержащую еще более тонкие по сравнению с ферритом детали. В то время как границы зерен феррита (феррито-перлитная структура) растворами азотной и пикриновой кислот в спирте выявляются хорошо, участки перлита выглядят перетравленными (темными). Это связано с соотношением структурных параметров (например, межпластинчатым расстоянием в перлите), глубиной протрава и в некоторой степени с разностью потенциалов. Оптическое различие обеих фаз, феррита и цементита в перлите имеет обратную зависимость, т. е. глубина протрава становится больше, чем занятое ферритом межцементитное пространство и ширина цементитных пластин. Таким образом, допустимая для микроскопических наблюдений глубина протрава становится больше, чем занятое ферритом межцементитное пространство и ширина цементитных пластин. Таким образом, допустимая для микроскопических наблюдений глубина протрава тем легче превышается, чем дисперснее структура перлита, чем сильнее травитель или чем больше продолжительность травления. [c.79]

Для дисперсных структур сталей пригодны более разбавленные травители. Структура после закалки выявляется со слабым цветовым контрастом с помощью содерл ащейся в травителе азотной кислоты. [c.98]

В переходной зоне (зоне скоростного отпуска) и в основном материале эта закономерность нарушается, что обуслов,леио неравномерным распределением карбидов по объему материала и менее дисперсной структурой. Анализ распределения углерода показал, что в ЗТВ его содержится больше, чем в исходном материале, причем наблюдается заметное различие в содержании углерода его меньше в первом слое белой зоны с пониженной твердостью и больше во втором слое этой зоны. Очевидно, в центральной зоне ЗТВ расплавленный материал интенсивно перемешивался и взаимодействовал с кислородом воздуха, в результате чего происходило обез- [c.19]

Представлены результаты исследований сопротивления усталости жаропрочных никелевых сплавов в широком диапазоне температур. Установлены закономерности и.чменения сопротивления циклическим нагрузкам исследуемых сплавов в зависимости от параметров (в частности, дисперсности) структуры, формируемой в процессе длительного высокотемпературного воздействия. Предложен метод оценки и прогнозирования сопротивления усталости жаропрочных никелевых сплавов, базирующийся на структурно-кинетическом подходе. Проверка метода показала возможность его использования для прогнозирования выносливости сплавов по ограниченному эксперименту с достаточной для практики степенью точности. [c.437]

Высокая коррозионная стойкость белых слоев обусловлена более дисперсной структурой металла и более электроположительным его состоянием защищая металл от коррозии, белый слой по сути функционирует как защитное катодное покрытие. Установлено, что сплошные белые слои на поверхности стали эффективно повышают сопротивление деталей к коррозионному растрескиванию и коррозионной усталости. Нанесение сплошных белых слоев повышает выносливость закаленных и низкоотпущеняых углеродистых, а также легированных сталей в 3 %-м водном растворе Na l почти в 10 раз, а в атмосфере (влажность 90 %) почти вдвое. [c.113]

Ведущая роль в повышении прочности дисперсноупрочняемых композиционных материалов принадлежит специально вводимым в процессе производства материала упрочняемым фазам (карбиды, бо-риды, нитриды, оксиды, интерметаллиды). Различают материалы е дисперсионной и агрегатной структурами. В дисперсной структуре упрочняющие фазы располагаются внутри зерен, в агрегатной — на границе зерен. Эти материалы применяются в качестве жаропрочных конструкционных, а также специальных высокотемпературных материалов с особыми электрофизическими свойствами, высоким сопротивлением радиационному распуханию, ионному распылению. [c.79]

Для типичных графитовых материалов характерны малый коэффициент трения (скользкость), необычайно легкая полируемость, жирность на ощупь и пластичность. Все эти поверхностные свойства тесно связаны с дисперсной структурой материала. [c.376]

Марганец [8,9] понижает критические точки А] и Лз, увеличивает гистерезис, улучщает прокаливаемость стали, позволяя применять более низкие температуры закалки и обеспечивая получение после высокого отпуска дисперсной структуры сорбитообразного перлита. Частично растворяясь в феррите и упрочняя его, а также образуя двойные карбиды, марганец значительно повыщает предел текучести, прочность, твёрдость и износоустойчивость стали, несколько понижая пластичность и вязкость, особенно в марках с повышенным содержанием углерода. Недостатком марганцовистой стали является чувствительность к перегреву, а также некоторая склонность к образованию полосчатой структуры и отпускной [c.371]

Влияние тер.мической обработки. Повышение дисперсности основной металлической массы чугуна ведёт к уменьшению коррозионного сопротивления. Чугун, подвергнутый закалке и отпуску при 300—400°С, имеет наиболее дисперсную структуру и обладает в несколько раз меньшей коррозионной устойчивостью, чем чугун без термической обработки. После отпуска при 650 — 700° С закалённого чугуна, по мере уменьшения дисперсности перлита, коррозионное сопротивление чугуна повышается [12]. Чугун, закалённый на мартенсит, менее устойчив, чем незакалённый с перлитной структурой. [c.17]

Сплав марки ВК6М состоит из 94% W и 6% Со. От сплава В Кб он отличается значительно более дисперсной структурой и более высокими показателями износостойкости и лишь незначительно уступает этому сплаву по прочности. Стойкость сплава ВК6М на 50—75% выше стойкости сплава ВК8. [c.99]

Опыт проводился с использованием вертикально расположенной и обогреваемой электрическим током трубы внутренним диаметром 14 мм и длиной 1500 мм. В трубу подавалась пароводяная смесь заведомо дисперсной структуры (х- > Жд ). В направлении оси канала в его начале через узкую коаксиальную трубку (6х Х1.5 мм) вводилась пароводяная среда примерно тех же параметров, но содержаш ая в себе растворенную соль N82804. К внешней поверхности основной трубки приваривались термопары, которые позволяли измерять температурный режим стенки. В тех случаях, когда в трубе начиналось отложение накипи, термопары фиксировали непрерывный рост температуры стенки во времени. Опыты проводились при давлениях 98 и 147 бар и массовых расходах рц =1000 и 1500 кгДм -сек). В качестве примера на рис. 2, а показан температурный режим стенки трубы при р 147 бар, =0.35-10 вт/м и piiJ=1000 кг/(м -сек) для четырех моментов времени с интервалом по одному часу. Легко видеть, что температура стенки во времени не изменялась, и это свидетельствовало, что отложения накипи не происходило. Иными словами, соленые капли не выпадали на микропленку. [c.20]

Как отмечалось выше, расчетные исследования конфузорных и диффузорных двухфазных потоков выполнены с упрощениями. Наиболее существенными следует считать предположения о моно-дисперсной структуре жидкой фазы, об отсутствии пограничных слоев и о слабом влиянии процессов коагуляции, дробления капель и переохлаждения, а также степени турбулентностп несущей фазы. Вместе с тем данные расчетов иллюстрируют влияние некоторых основных критериев подобия. [c.16]

Систематическое изучение влияния температуры пластической деформации при ВТМО привело к заключению, что получаемая прочность стали не имеет линейной зависимости от температуры деформации (рис. 21) [35]. В районе температуры рекристаллизации Трекр на кривых прочности наблюдается резкий перегиб, обусловленный изменением механизма пластической деформации в результате резкого снижения диффузионной подвижности металла [23], в свою очередь, определяемого изменением межатомной связи. Резкое снижение диффузионной подвижности в районе Трекр меняет механизм пластической деформации и характер образуемой дислокационной структуры. Повышение плотности дислокаций, образование более дисперсной субструктуры и тонкой структуры под влиянием сдвиговых процессов имеет следствием образование более дисперсной структуры закалки, чем это получается при ТМО с деформацией выше Трекр- Заслуживает внимания тот факт, что выше и ниже Трекр повышение и снижение прочностных свойств имеют 60 [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...