Возврат алюминиевых сплаво

В первом из этих случаев (а) на кривых отсутствует стадия I. Уже на самых начальных стадиях упрочнение имеет характер, типичный для стадии II. При дальнейшей деформации оно сменяется слабым разупрочнением, переходящим в установившуюся стадию деформации, на которой напряжение остается неизменным, несмотря на продолжающуюся деформацию. Наличие установившейся стадии деформации может быть рассмотрено как основной отличительный признак динамического возврата при высокотемпературной деформации по сравнению с холодной деформацией. Это различие хорошо видно и из сравнения хода кривых о—е для алюминиевого сплава Д16 при 20 и 300—400° С (см. рис. 198). [c.363]

Возврата явление алюминиевых сплавов—см. [c.499]

Что называют возвратом для естественно состаренных алюминиевых сплавов [c.108]

А) Для алюминиевых сплавов возврат - это синоним отжига. В) Переход сплава в свежезакаленное состояние под действием кратковременного нагрева. [c.108]

Чем объясняется явление возврата для состаренных алюминиевых сплавов [c.108]

Применение скоростного нагрева. В разд. 3 показано, что увеличение скорости нагрева при рекристаллизационном отжиге сопровождается измельчением зерен. Это связано с увеличением скорости зарождения центров рекристаллизации. Эффективность применения высоких скоростей нагрева для получения УМЗ структуры у алюминиевых сплавов была исследована на сплаве АК6. Заготовки диаметром 38 мм, длиной 44 мм подвергали индукционному нагреву. Температура по сечению заготовки выровнялась через 18 с и достигла заданного уровня через 20 с. Для достижения той же температуры в центре заготовки при нагреве в печи сопротивления потребовалось 50 мин. В области температур 300—450°С, при которых у сплава АК6 активно протекают процессы возврата и еще невозможно развитие рекристаллизации, средние скорости нагрева составляли 0,1 и 25°С/с соответственно при печном и индукционном нагревах. Увеличение скорости нагрева привело к уменьшению среднего размера зерен от 14 до 9,5 мкм. [c.170]

И разрыв кривых усталости, и перегибы (ступеньки) на кривых усталости при переходе от малоцикловой усталости к многоцикловой являются, по-видимому, следствием одного и того же процесса интенсификации процессов пластической деформации и разрушения при достижении определенного напряжения, когда за каждый цикл нагрузки возникают трещины субмикроскопических и микроскопических размеров. Это должно, с одной стороны, сопровождаться интенсивным разогревом образца и интенсификацией процессов повреждаемости, а с другой стороны, интенсификацией процессов упрочнения (повышения плотности дислокации и их блокировки, например, в результате динамического деформационного старения). Кроме того, в металлических сплавах в процессе циклического деформирования могут интенсивно протекать фазовые превращения (например, мартенситное превращение в метастабильных аустенитных сталях или процессы возврата в алюминиевых сплавах). Эти фазовые превращения и структурные изменения могут существенно [c.25]

Следует отметить,что кроме изменения плотности дислокаций в процессе циклического деформирования на стадии циклического деформационного упрочнения могут интенсивно проходить фазовые превращения (например, мартенситные превращения в метастабильных аустенитных сталях или процессы возврата в алюминиевых сплавах) и другие структурные изменения (динамическое деформационное старение в углеродистых сталях и др.). Эти фазовые превращения и структурные изменения могут существенно влиять на долговечность металлических материалов [17, 74-79 и др.]. Более подробно возможные структурные и фазовые изменения в процессе циклического деформирования рассмотрены в гл. 6. [c.87]

При изготовлении сплавов в тигельных печах в первую очередь расплавляют загруженный в тигель вторичный алюминий (обычно возврат своего производства), во вторую очередь первичный алюминий и лигатуры с тугоплавкими элементами. После расплавления всей загрузки вводят легкоплавкие элементы, если таковые должны содержаться в сплаве. В жидком состоянии алюминиевые сплавы склонны к поглощению газов, в особенности водорода. Поэтому плавку ряда сплавов на основе алюминия ведут обязательно под [c.327]

Представляет интерес рассмотрение температурной зависимости относительного удлинения САПов и стареющих алюминиевых сплавов (см. рис. 126). У САПа повышение температуры от температуры жидкого водорода до точки плавления алюминия вызывает монотонное снижение относительного удлинения, у стареющих алюминиевых сплавов при повышении температуры выше комнатной оно возрастает. Подобное поведение САПа трудно объяснить [9, с. 67]. Следует, однако, обратить внимание, что у стареющих алюминиевых сплавов с понижением температуры ниже комнатной вплоть до температуры жидкого водорода удлинение также повышается. Согласно данным работы [39], определяющим фактором деформационного упрочнения чистых металлов, происходящего при температуре термического возврата, является поперечное скольжение дислокаций. При понижении температуры вероятности поперечного скольжения дислокаций уменьшаются, металл в процессе деформации более энергично упрочняется и приобретает большее равномерное местное удлинение. [c.258]

Такое поведение характерно для всего температурного интервала, где структура сохраняет достаточную стабильность для стареющих алюминиевых сплавов — ниже комнатной температуры для САПов — от температуры жидкого водорода до точки плавления алюминия. Выше комнатной температуры у стареющих алюминиевых сплавов интенсивно проходят процессы распада твердого раствора, возврата и рекристаллизации, что и приводит к появлению минимума, примерно соответствующего комнатной температуре на температурной кривой удлинения. [c.258]

Рис. 127. Изменение твердости естественно состаренного алюминиевого сплава после возврата в зависимости от времени выдержки при 230—250° С

Естественно состаренное состояние сплава является неустойчивым. Если кратковременно выдержать естественно состарившийся алюминиевый сплав при 200—250°, то он разупрочняется и принимает свойства, характерные для свежезакаленного состояния, так как сплав вновь приобретает способность к естественному старению (фиг. 375). Это явление (т. е. возвращение к свежезакаленному состоянию путем кратковременного нагрева) называется возвратом. [c.401]

При плавке кремниевой латуни сначала расплавляют под слоем древесного угля медь, которую затем раскисляют фосфорной медью. После этого вводят возврат того же сплава, за ним небольшими порциями — медно-крем-ниевую лигатуру, тщательно перемешивая ванну. Цинк и свинец дают перед разливкой, при этом ванну снова тщательно перемешивают. При изготовлении алюминиевой латуни расплавляют под слоем угля медь, раскисляют её и затем присаживают к ней в небольших кусках алюминий и цинк. Данные [c.193]

На рис. 228 приведена схема технологического процесса автоматического производства поршней автомобильных двигателей 1 — загрузка алюминиевых чушек, из которых отливаются заготовки поршня 2 — плавка чушек в электрической печи, рафинирование и очистка сплава от шлака 3 — отливка заготовки поршня 4 — отрезание литников на специальном отрезном станке и возврат их в плавильную печь 5 — загрузка контейнеров поршнями 6 — термическая обработка заготовок поршня 7 — автоматический бункер 8 — возврат контейнеров 9 — обработка базовых поверхностей 10 — черновое растачивание и зацентровка 11 — черновое обтачивание 12 — фрезерование горизонтальной прорези. После операции 12 встроенный в линию автоматический контрольный прибор в процессе транспортирования заготовок производит контроль канавок и при обнаружении неточности (брака) останавливает автоматическую линию и электрическим сигналом указывает шпиндель станка, на котором [c.409]

Основными операциями термообработки алюминиевых и магниевых сплавов являются отжиг, закалка, старение и возврат. [c.324]

После реконструкции, проведенной с целью устранения недостатков, выявившихся при эксплуатации, завод-автомат выполняет автоматически в определенной последовательности следующие стадии производственного процесса на позициях / — загрузка чушек алюминиевого сплава 2—плавление, рафинирование и очистка сплава от шлака 3 — кокильная отливка 4 — отрезка литников и возврат их в плавильную печь для переплавки 5 — загрузка контейнеров поршнями 6—термическая обработка 7 — автоматический бункер 8 — возврат контейнеров 9 — обработка базовых поверхностей (одновременно у двух деталей) 10 — черновое растачивание и зацентровка (одновременно четырех деталей) 11 — черновое обтачивание (одновременно четырех деталей) 12 — фрезерование горизонтальной прорези (одновременно у четырех деталей) 13 — сверление десяти смазочных отверстий в каждой детали (одновременно у четырех деталей) 14 — чистовое обтачивание (одновременно четырех деталей 15 — разрезание юбки и срезание центровой бобышки (одновременно у четырех деталей) 16 — подгонка веса поршней (одновременно у двух деталей) путем удаления лишнего мет 1лла на внутренней стороне юбки 17 — окончательное шлифование на автоматическом бесцентрово-шлифовальном станке (одновременно четырех деталей) 18 — мойка 19 — автоматический бункер 20 — обработка отверстий под поршневой палец (тонкое растачивание отверстий растачивание канавок под стопорные кольца развертывание отверстий) 21 —мойка 22 — контроль диаметров и конусности юбки и сортировка на размерные группы 23 — контроль формы и размеров отверстий под палец и сортировка на размерные группы 24 — покрытие поршней антикоррозийной смазкой (консервация) 25 — завертывание в водонепроницаемую бумагу (пергамент) 26 — набор комплекта поршней, формирование картонной коробки, заклейка ее и выдача. [c.467]

D) Этот ответ характеризует возврат - стадию рекристаллизацион-ного отжига сталей, но не естественно состаренных алюминиевых сплавов. [c.124]

Влияние меди на формирование структуры и на СП алюминиевых сплавов более сложно, чем цинка и магния. Если эти два элемента при температурах го-могенизационного отжига и СПД находятся в растворе, то часть меди уже при сравнительно небольшом содержании в сплаве оказывается за пределами растворимости и образует вторую, избыточную фазу СиАЬ. Согласно работе [268], роль частиц этой фазы в сплаве супрал заключается в подавлении возврата и обеспечении получения мелких рекристаллизованных зерен в приграничных зонах, обедненных цирконием. За счет этого повышается однородность структуры сплава к соответственно однородность его деформации. [c.168]

С использованием тонких физических методов исследования изучены процессы старения и возврата в алюминиевых сплавах и предложена теория этих ироцеосов. [c.14]

Очевидно, что подобным же образом будут разуп-рочняться естественно или искусственно состаренные алюминиевые сплавы при их нагреве выше 200—250° С. Это явление называется возвратом. [c.369]

Возврат можно наблюдать не только после старения с образованием зон ГП и не только в алюминиевых сплавах. Обработкой на возврат в принципе можно растворять и зоны ГП, и выделения метастабильных фаз в сплавах на разной основе. Для каждого сплава и режима старения необходимо подбирать свою температуру ( в) и время выдержки (тв) при обработке на возврат. Например, для естественно состаренных дуралюминов рекомендуются следующие режимы [c.336]

Испытания алюминиевого сплава Д16Т при 200 и 250° С при двухступенчатом нагружении приводят к значительному увеличению скорости ползучести [9]. При циклическом нагружении, сменяющемся разгрузками до очень незначительного напряжения, никелевого сплава нимоник 90 при 800° С и алюминиевого сплава (с 4% Си) при 150° С увеличивается средняя скорость ползучести за цикл более че.м в 3 раза в момент действия максимального напряжения скорость увеличивается в 5—10 раз [2, 7]. При этих опытах обнаружен некоторый возврат ползучести при действии минимального (близкого к нулю).. напряжения. [c.43]

Приготовление алюминиевых сплавов заключается в сплавлении алюминия с другими металлами. В разогретую печь загружают шихтовые материалы по расчету, в следующем порядке возврат сплава (литники, бракованные детали и сплески), исходные металлы (алюминий, силумин, магний) и лигатуры (промежуточный сплав). Сильно угорающие элементы (магний, цинк) вводят в сплав в последнюю очередь. Такой порядок загрузки позволяет вести плавку форсированно, не перегревая сплав тем самым снижается угар компонентов и повышается качество сплава. [c.269]

Высоколегированные стали склонны к интенсивному упрочнению, поэтому для их горячего деформирования целесообразнее использовать способы, осуществляемые на прессах, а не на молотах. Ввиду меньшей скорости деформирования на прессах разупрочняющие процессы (возврат и рекристаллизация) успевают произойти полнее и упрочнение снижается. Малопластичные алюминиевые (АК8, В93 и др.), магниевые (МА8), титановые сплавы также предпочтительно ковать и штамповать на прессах, так как у них пластичность снижается при высоких скоростях деформирования. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200. .. 400 °С. Поковки из некоторых труднодеформи-руемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...