291 - Формирование ядра точки

Процесс сварки непосредственно после нанесения клея, а также через 1 ч после этого протекает устойчиво, со стабильным формировании ядра точки (рис. 17). В случае сварки через 2 ч [c.118]

Третьей стадией процесса сварки является формирование ядра точки (см. рис. 5.8, в). К данному времени диаметр пятна контакта <з п между деталями достигает величины, необходимой для образования жидкого ядра требуемых размеров и окружающей его зоны уплотнения. [c.291]

Рис. 44. Температуры в стадии нагрева и формирования ядра точки (а, 6 в, г) и макроструктура точки (й), а также температуры при нагреве целой пластины (е, ж)

Рис. 86, Температуры в стадии нагрева и формирования ядра точки (а, б, в), ее макроструктура (г) и форма ядра при сварке на жестких (/) мягких (2) режимах (д)

Режим обеспечивает повышение давления в конце сварки и хоро-щее формирование сварного ядра точки. Рекомендуется для стальных изделий большой жесткости [c.197]

По мере повышения требований к сварным узлам появилась необходимость перейти на аргоно-дуговую сварку сильфонов с арматурой или сварку электронным лучом (например, при изготовлении вакуумно-плотных сильфонных узлов для изделий радиоэлектронной промышленности). В настоящее время ведутся работы по изучению процесса формирования ядра сварной точки и методов воздействия на процесс формирования при роликовой сварке разнотолщинных деталей [1, 2]. [c.135]

Методы воздействия на процесс формирования ядра сварной точки можно разделить на две основные группы воздействие на поле тока и воздействие на теплоотвод. Воздействие на формирование ядра сварной точки регулированием теплоотвода осуществляется с помощью прокладок-экранов, размещаемых между электродом и тонкой деталью электродов из металла с пониженной теплопроводностью (молибден, вольфрам) схем, обеспечивающих дополнительный подогрев тонкого листа [1], и др. Эти методы в той или иной степени повышают проплавление тонкого и толстого листа, снижают наружный выплеск и изменяют распределение плотности тока в деталях. [c.135]

Несмотря на указанные недостатки этого варианта, его применение достаточно просто и формирование ядра сварной точки удовлетворительно. [c.139]

Опыт показал, что вариант сварки по слою жидкого клея недостаточно технологичен и удобен, так как наличие клеевого слоя на сопрягаемых поверхностях деталей (особенно при сварке на пределе жизнеспособности клея) нередко затрудняет формирование ядра сварной точки, часто приводит к образова- [c.76]

Поскольку клей ФЛ 4С содержит растворитель, то после нанесения на свариваемые поверхности до сопряжения последних его необходимо кратковременно выдерживать на воздухе для испарения растворителя. Однако достаточно длительная открытая выдержка сильно сокращает жизнеспособность клея. Так, после открытой выдержки в течение 2 ч сварка по клею очень затруднительна. Закрытая выдержка увеличивает жизнеспособность клея до 8 ч, при этом в зазоре между листами без доступа воздуха клеевая прослойка длительно сохраняет исходную вязкость и допускает стабильное формирование ядра сварной точки в течение 8—10 ч с момента сопряжения деталей. [c.82]

Во всех указанных случаях при оптимальных режимах сварки наблюдалось стабильное, без выплесков, формирование ядра сварных точек заданных размеров и формы. В ядре точки не [c.92]

При использовании циклограммы (см. табл. 5.6, п. 6) с двухимпульсным режимом нагрева на этапе сварки значения параметров режима (/св, св и / в) должны оказать такое термомеханическое воздействие на металл зоны сварки, в результате которого будут обеспечены медленный нагрев металла, отсутствие выплесков и формирование ядра необходимых размеров. Это достигается, если сварку проводить на умеренных токах /св = (0,75...0,8)/св1 большой длительности СВ = (4...5) св1 и повышенной силе сжатия Рсв = 1,5/ св1 по отношению к аналогичным параметрам режима сталей группы 1. Длительность паузы между сваркой и термообработкой, составляющая = (1,1...1,4) св, должна быть достаточной для снижения температуры на периферии литого ядра до температуры ниже начала мартенситного превращения. Последующий импульс тока термической обработки осуществляет отпуск закаленной точки. При этом сила тока термической обработки /доп = (0,7...0,8)/св и время его действия доп = (1,5...1,8) св должны быть достаточными, чтобы нагреть зону сварки до температуры образования аустенита и не допустить повторной закалки. [c.325]

Допустим, что нам удается измерять температуру в плоскости контакта, непосредственно в центре ядра точки. Тогда кривая нагрева и охлаждения будет иметь вид, представленный на рис. 65. Здесь последовательно показаны холодные листы (позиция 1), начало образования расплавленного ядра (позиция 2), окончательное его формирование (позиция 3) и, наконец, готовая сварная точка (позиция 4). [c.139]

Рассмотрим тепловой баланс при формировании сварной точки между листами металла одинаковой толщины. Будем считать вначале, что ядро сварной точки представляет собой цилиндрик диаметром г- (рис. 71, а) и высотой 26. Практически это нереальное условие, так как в действительности высота ядра меньше 26 (рис. 71, 6). К реальному условию мы перейдем позднее. [c.147]

Современная сварочная техника позволяет обеспечивать любое изменение тока и давления в процессе нагрева и формирования сварной точки. Программирование режимов точечной сварки заключается в правильном выборе формы кривой сварочного тока и изменения давления электродов во времени. Совместное изображение тока, давления и температуры ядра, меняющихся за цикл сварки точки, называют циклограммами. [c.201]

Способ сварки по слою клея имеет определенные недостатки наличие клеевого слоя на сопрягаемых поверхностях деталей (особенно при сварке на пределе жизнеспособности клея) нередко затрудняет формирование ядра сварной точки, часто приводит к образованию в нем внутренних дефектов, затрудняет сборку и фиксацию элементов конструкции под сварку. Излишки клея, выдавливаемые из зазора, загрязняют поверхность деталей и электродов, вызывая перегрев зоны сварки, прожоги и необходимость дополнительной очистки электродов. Этот метод следует применять в тех случаях, когда введение клея после сварки невозможно (например, из-за плохой проникающей способности и малой жизнеспособности клея) или нерационально (в связи с конструктивными особенностями свариваемого узла). [c.155]

Рис. 2.22. Последовательность нагрева контакта при точечной сварке и формирования ядра сварной точки (Гт — электрическое сопротивление расплавленного ядра в момент выключения тока)

Главным и самым ответственным моментом в формировании ядра сварной точки является первая операция — нагрев. Наиболее отчетливую связь основных переменных, обусловливающих начальный процесс нагрева свариваемого контакта, дает формула (2.79). [c.167]

Затем следует собственно формирование ядра при значениях сварочного тока на 35—40 % выше тех, какие оказываются оптимальными при сварке без подогрева. Токи операции отжига составляют (0,45- -0,70) /св- Время каждого отдельного этапа по сравнению с временем сварки единичной точки принимается таким [c.171]

Анализ условий формирования кризиса течения двухфазного потока требует прежде всего принятия физической модели определенной структуры. И в этой начальной стадии анализа в настоящее время нет единого мнения. Ряд исследователей в качестве модели принимает раздельную структуру движения двухфазного критического потока. В то же время визуальные наблюдения и высокоскоростная киносъемка в каналах с прозрачными боковыми Степками показывают, что даже в каналах с плавным входом центральное жидкое ядро сохраняет устойчивость лишь на небольшом отрезке, а в цилиндрических каналах с острой входной кромкой уже непосредственно за входным сечением имеется двухфазный поток однофазной гомогенной структуры. Как известно, при наступлении критического режима движения в однофазном потоке одновременно с достижением максимального расхода в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления (речь идет о потоках, у которых линии тока параллельны в критическом сечении, а поле скоростей равномерно). Вместе с тем некоторые исследователи [1, 2] отмечают, что максимальный расход двухфазного потока не всегда сопровождается достижением в сечении, принимаемом за критическое, давления, независимого от противодавления (рис. 1). [c.170]

Принятый тип симметричных образцов наиболее выгоден для исследования клее-заклепочных и клее-резьбовых и менее удачен для клее-сварных соединений. В процессе точечной сварки по клею пакета из трех равных толщин происходит сплошное проплавление средней пластины образца с образованием увеличенного литого ядра. Это вызывает дополнительный разогрев деталей, усугубляющий деформацию Пластин между сварными точками и, как следствие, снижение давления на клеевую пленку. Однако пакет из трех толщин в случае клее-заклепочных и клее-резьбовых соединений увеличивает жесткость и снижает общую деформацию листов за счет уменьшения действия распирающих усилий, возникающих при формировании замыкающей головки [c.164]

Рекомендуется сварку разноименных металлов вьшолнять на относительно жестких режимах униполярными импульсами тока (см. рис. 5.19, в - Э). При этом существенную роль в тепловыделении играют термоэлектрические эффекты (В. Томсона, Пельтье), действие которых проявляется как в контакте разноименных металлов, так и на границе твердый -жидкий металл. В зависимости от направления сварочного тока на указанных границах выделяется или поглощается теплота Пельтье (Qп = Щ в св, где П - коэффициент Пельтье), которая, суммируясь с Джоулевой теплотой, влияет на формирование температурного поля в зоне сварки. Следовательно, при разработке режимов сварки разноименных и разнотолщинных деталей на машинах постоянного тока, низкочастотных и конденсаторных необходимо учитывать полярность импульса тока, которая подчас играет решающую роль в смещении литого ядра встык свариваемых деталей. Полярность тока следует выбирать такой, чтобы дополнительно выделялась теплота Пельтье со стороны тонкой детали или детали из материала с большей тепло-, электропроводностью. [c.332]

Процесс сварки по клею ВК 9, содержащему 3 вес. ч. наполнителя, протекает во всех случаях устойчиво, со стабильным формированием ядра точки. Клей хорошо выдавливается с контактной площадки даже в случае применения совсем незначительного усилия предварительного обжатия (примерно равного по величине сварочному усилию). Благодаря наличию в клее небольшого количества наполнителя в клее-сварном соединении формируется очень тонкий клеевой слой ( 0,05 мм), что способствует повышению прочности соединения. Кроме того, такой клей легко и равномерно наносится не только шпателем, но и кистью, а также методом пневматического выдавливания. Однако снижение количества наполнителя в клее заметно удорожает его. Увеличение количества наполнителя в клее до 5 вес. ч. несколько повышает его вязкость, но не оказывает отрицательного влияния на процесс сварки. Так, успешное ведение сварки по такому клею образцов толщиной 1 мм и более с применением усилия предварительного обжатия, превышаюп1,его в 1,5 раза сварочное усилие, оказалось возможным в течение 2 ч с момента приготовления и нанесения клея при закрытой выдержке и в течение 1,5 ч при открытой. При этом клей, так же как и в предыдущем случае, легко и равномерно наносится с помощью шпателя и кисти прозрачным, тонким слоем, что позволяет выявлять структуру подготовленной под сварку поверхности образцов, наличие на ней рисок, царапин и других возможных дефектов. [c.120]

Сварные точки контролируют зеркально-теневым методом (рис. 71). Признаком отсутствия сварки является приход донного сигнала от первого листа к приемному преобразователю. Перемещая преобразователь по поверхности изделия, определяют размеры сварной точки. Недостатком данного способа является невозможность отличить наличие литого ядра (важнейший признак хорошей сварки) от слипания. Этим недостатком не обладают способы контроля в процессе сварки. Один из способов следующий в верхний лист вводится нормальная волна, которая испытывает отражение от расплавленного ядра в момент его образования. По интервалу времени от момента появления эхо-сигнала, сообщающего о начале формирования ядра, до момента выключения сварочного тока можно оценить размеры ядра. Согласно другому способу излучающий и приемный преобразователи. встроены в электроды сварочной машины. Контроль ведут теневым методом. В момент сжатия свариваемых листов электродами через зону сварки проходят УЗ К. В момент образования распла- [c.262]

Характеристики так называемого клочкообразно-кольцевого течения подобны характеристикам эмульсионного течения, исследованного в настоящей работе. Однако в оценке границ этого режима наблюдается значите.тьное расхождение. По-видимому, в значительной мере это моншо объяснить тем, что в работах применялись различные методы обнаружения границ перехода. Рентгеновское просвечивание и в меньшей мере киносъемка позволяют различить все стадии формирования ядра потока, в то время [c.45]

Для этих условий выяснены возможные варианты формирования ядра сварной точки. Наиболее благоприятный вариант — сплошное проплавление в стыке деталей при отношении диаметра контактной поверхности электрода к толщине тонкой деталии менее 4—5 (для стали). Однако из-за сильного износа электродов это отношение выбирают обычно больше, т. е. порядка 8—10. При этом получить сплошное проплавление можно лишь используя специальные технологические приемы (рельефы на толстой детали, рельеф с изоляцией, экраны и т. п.). [c.150]

На формирование структуры металла ядра точки и на его форму при сварке по слою жидкого клея влияют способность клея выдавливаться с контактной площадки усилие и время предварительного обжатия свариваемых деталей в холодном состоянии величина сварочного и ковочного давления форма и состояние контактной поверхности электродов характер обработки поверхности деталей под сварку состояние свариваемых поверхностей (наличие хлопунов, царапин, рисок и т. п.) тип наполнителя в клее и его вязкость и др. [c.104]

Образцы из сплавов, Д16Т и АМгб (1,5+1,5 лш) сваривали по клею и без клея. Качество сварки оценивали по характеру среза и вырыва сварных точек, но характеру микрошлифа. Во всех случаях процесс формирования сварного соединения протекал устойчиво и стабильно. Наличие клея не влияет на качество сварных точек. Ядро точек имеет при этом одинаковые заданные размеры и правильную форму литой металл ядра дефектов не имеет. Оптимальные режимы сварки по клею и без клея образцов существенно отличаются друг от друга (табл. 61). [c.109]

Таким образом, если известны изображения ядер подсистем, то можно получить изображения ядер практически любой сложной системы, образованной этими подсистемами. Так как для этого требуется выполнить лишь алгебраические операции, то объем вычислений при расчете спектра сигнала на выходе системы определяется числом операций, необходимых для вычисления преобразования Фурье адер подсистем, которое равно Число операций при вычисле-ши изобрахсений ядер можно существенно уменьшить. Для этого при формировании структурной схемы системы следует представлять ее по возможное в виде совокупности подсистем, каждая из которых 06pa30Baia композицией линейного и нелинейного звеньев. Тогда ядра подсистем сепарабельны и задача определения изображения ядер Вольтерра Vj) сводится к вьиислению одномерного преобразования Фурье от Я, (т) и формированию затем yV-мерного массива из полученного одномс рного. [c.107]

Следует отметить ряд особенностей формирования клеесварных соединений, которые могут оказать определенное влияние на процессы теплопе-реноса. Так, при выполнении клее-сварных соединений по первому технологическому варианту при высокой плотности тока или повышенной вязкости клея последний не успевает полностью выдавиться с контактной площади, в результате чего в ядре сварной точки и в клеевой прослойке около точки появляются крупные шлаковые включения, поры и трещины. Подобные дефекты снижают, в частности, статическую прочность в сравнении с соединениями, полученными по второму технологическому варианту, и, очевидно, будут повышать сопротивление в зоне перехода. [c.176]

С сечения 1—1 (см. рис. 4.18) начинает развиваться тепловой пограничный слой перегретого пара, формирование которого происходит практически по тем же закономерностям, что и в начальном участке канала. Кризисное сечение можно условно рассматривать как переднюю кромку трубы, где температура смеси практически постоянна по сечению трубы н равна температуре насыщения. В условиях интенсивного обогрева, когда температура стенки в закризисной области превышает температуру максимального перегрева жидкости Гпред новерхпость трубки омывается перегретым паром, температура которого изменяется по сечению пограничного слоя от температуры стенки до температуры насыщения в ядре потока. По аналогии с тепловым пограничным слоем можно рассматривать диффузионный пограничный слой, в котором концентрация капель изменяется от максп-мальной в ядре потока до нуля на стенке или каком-то расстоянии от нее. [c.173]

К положрггельным элементам одномерного варианта МГЭ (простота логики формирования разрешаюш,ей системы уравнений, хорошая устойчивость численного процесса, непосредственное определение начальных параметров каждого обобш,енного стержня из разрешаюш,ей системы и т.д.) добавляются факторы, существенно важные для расчета пластинчатых систем. Ядра интегральных уравнений (функции Грина) в МГЭ не содержат сингулярных точек. По этой причрше уравнение (7.20) снимает проблему вычисления многомерных сингулярных интегралов. Исключается и проблема построения численного решения в окрестностях угловых точек пластины, что весьма актуально в прямом методе граничных элементов [29]. Как будет показано ниже, этот момент позволяет существенно повысить точность [c.407]

В начальном сечении скорости имеют определенные значения и распределение, зависящие от условий движения потока до указанного сечения. За начальным сечением на некотором протяжении в струе еще существует область, в пределах которой сохраняются скорости и их распределение, характерное для начального сечения. По мере формирования струи ширина этой области, называемой ядром струи, постепенно уменьшается, пока, наконец, в некотором сечении 1—/ (рис. 22, а) не станет равной нулю. Это сечение назовем первым переходным сечением. Многочисленными опытами установлено, что на достаточно большом расстоянии от начального сечения течение в струе приобретает в известной мере универсальный характер 2, 3, 5. 9] независимо от условий в начальном сечении. Например, профили скоростей в различных сечениях струи, становятся подобными один другому. Такое течение называется автомодельным. Течение в струе на большом удалении от начального сечения носит такой же характер, как если бы оно было создано некоторым воображаемым точечным источником импульса, ориентированным по оси симметрии струи. Такое течение называется струей-источником, а точка расположения источника полюсом струи. Сечение 2—2, за которым течение в струе становится аналогичным течению в струе-источиг1ке, назовем вторым, переходным сечением. [c.80]

Таким образом, анализ трех стадий процесса точечной и щовной сварки показывает роль нагрева и давления в формировании сварного соединения. С позиций образования металлических (межатомных) связей ведущим фактором является нагрев. Он обеспечивает образование жидкого ядра, в объеме которого при кристаллизации формируется сварная точка. [c.286]

Ведущий фактор в формировании металлических связей при рельефной сварке зависит от типа получаемого соединения. Если соединение содержит литое ядро, как при точечной сварке, то ведущим фактором в формировании металлических связей между атомами является нагрев, а если соединение формируется без ядра, т.е. за счет пластической деформащ1и, как при стыковой сварке, то ведущим фактором является давление. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...