Ацилы 141, XVI

Рис. 2. Зависимость относительных размеров поперечного сечения от изменения несущей способности Ац а), нагрузки А (б) и нагрузки Aq и несущей способности Ajf при постоянном значении у (в)

Если зависимость аналога ускорения sa = й ([c.524]

Наиболее часто используемая в книге операция матричной алгебры представляет собой матричное умножение по правилу строка на столбец . Такие выражения, KaK imS j, соответствуют умножению строки на столбец при перемножении матриц Ац и если левый индекс интерпретировать как номер строки. [c.81]

При аб/ац= 10710°- 20710° симплекс времени не изменяется из-за небольшого угла наклона к горизонту тормозящих элементов, который меньше угла естественного откоса насадки, что приводит к максимальному механическому торможению. При аб/ац=3- -9 симплекс времени уменьшается, так как большая часть частиц скатывается по сеткам. [c.93]

Дополнительные опыты [Л. 97] отличались значительным увеличением диапазона концентраций и оценкой критерия Рейнольдса не по скорости витания, а по относительной скорости, определяемой с помощью зависимостей (3-30) — (3-31). Такая оценка физически более обоснована, поскольку для торможенной газовзвеси характерно Оот=/=Ив. Для Кет = 30- -100, ц=0,49н-15,65, р = = (0,5 22) 10-3, Re= (1,22-8,5) 10 /г = 4, / = 0,325, ац = аб=10°, рт/р = 2 670—2 290 опытные точки, представленные на рис. 5-13, аппроксимированы зависимостью [c.178]

Учитывая, что в условиях опыта fp/fi=l,7 и fp/fn = = 2,4, 0 = 0,5 и а1=ац= сл, найдем асл = 8,2 р. Полученные подобным образом результаты представлены на рис. 10-2 (й(ш=5 мм, Yt = 7200 кг/лг уоб=4 460 кг/М Р = 0,62, L/dm= 6- 10). Рис. 10-2 позволяет сделать важный вывод о том, что данные по теплообмену в перекрестно продуваемом слое близки к данным по теплообмену в неподвижном слое. Полученный результат. [c.325]

О механических свойствах бериллия (свойства вдоль и поперек оси дефор-ации, свойства при разных температурах) дают представление кривые, приведенные на рис. 434. [c.601]

В расчетах валов принимают, что нормальные напряжения изменяются по симметричному циклу о = ац и а , = 0. а касательные напряжения — по отнулевому циклу т = тД2 и т = тД2. Влияние асимметрии цикла изменения т обычно незначительно = 0. .. 0,05). [c.210]

На параметры А,,,,, Ацу, А, 7, значительное влияние оказывает величина допускаемых контактных напряжений. Эти параметры уменьшаются с увеличением при [c.335]

Соосность валов в вертикальной плоскости определяют погрешности размеров Ар, Ац и А-з, а также Рр, Ро и (1э. [c.302]

Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях / и 2 показаны на рис. 7.5, где (Гг — напряжения сжатия в радиальном направлении ац и at2 — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении (осевые напряжения малы, их не учитывают). Давление р при расчете прочности деталей определяют [см. формулу (7.5)1 по максимальному натягу [c.88]

Теперь можно для различных сочетаний Ац viAq построить графики п = = f H), которыми можно пользоваться при расчетах. [c.17]

Рассмотрим цилиндрический сосуд радиусом г = 1 м, находящийся под действием внутреннего давления q. Считая нагрузку нормальным стационарным процессом с корреляционной функцией типа (2.10), найдем толщину оболочки, при которой ее надежность Я = 0,99. При этом = 5 10 Па aq = S 10 Па rrtf = 5 X X 10 Па ац = 0 Т= 10 лет = 315 10 с а = 0,1 с" (3= 0,7 с-. [c.61]

Очевидно, что одна точка искомого профиля К2 — уже известна — она совпадает с точкой Pj2- тзк как нормаль к профилям всегда проходит через полюс зацепления Ри. Построим еще одну точку профиля К2 — / 2- Отметим на профиле Ki — Ki точку Аг, проведем через нее нормаль к профилю Ki — Ki- Найдем па плоскости чертежа точку Ац, в которой будет соприкосновение точки А профиля Ki — с соответствующей точкой Л2 искомого профиля К2 — Кг- Нормаль П1П1 в рассматриваемом положении звеньев пересекает начальную окружность звена 1 в точке а . По прошествии некоторого промежутка времени, вследствие вращения звеньев / и 2, эта точка совпадает с точкой 12 Одновременно с точкой Oi в полюс зацепления Р12 придет и точка звена 2, лежащая на дуговом расстоянии от по юса 12 равном Pijaj = Поэтому точку зацепления Ао профилей [c.193]

Из равенства (26.27) следует, что максимальное значение аналога скорости szmax не зависит от коэффициента /г , т. е. от распределения фазового угла ф , по участкам положительного и отрицательного аЦ ускорений. Если коэффициент принят [c.521]

Так как температура не меняется, то внутренняя энергия идеального газа в данном процессе остается постоянной (Ац = 0) и вся подводимая к газу теплота полностью превращается в работу распжрения [c.32]

Формулы, аппроксимирующие опытные данные Г. И. Элькина (Re= (1-f-3,6) 10 Кев= 100 = onst (песок) fiK=0,257- 0,73), получены для наиболее эффективного, т. е. минимально допустимого по сохранению проточности угла наклона тормозящих элементов аб/ац = = 10710° 207Ю . Для do/ fT= 1,87 10,2 и 10,2-12,25 соответственно с погрешностью 10 и 3%. [c.93]

Сочетание высокой прочноегп и пластичности этих чугуиов позволяет изготавливать из них ответственные изделия. Так, коленчатый вал легковой машины Волга изготавливают из высокопрчного чугуна, имеющею состав 3,4—3,6% С 1,8-2,2% Si 0,96—1,2% Мл 0,16-0,30% Сг <0,01% S <0,06% Р и 0,01—0,03% Mg. Чугун со столь узкими пределами по элементам и низким содержанием серы и фосфора выплавляют не в вагранке, а в. электрической печи. Это обстоятельство, а также применение термической обработки приводит к получению еще более высоких свойств, чем это указано л табл. 24, а именно ац = 62-н65 кгс/мм б = 8- -12% и твердость НВ 192—240. Хотя этот чугун но механическим свойствам и уступает стали констру - тивная прочность коленчатого вала из такого чугуна может быть выше, что в целом уменьшит массу машины. Из чугуна, обладающего лучшими, чем у стали, литейными свойствами, можно литьем (дешевым способом) изготавливать изделия сложной конфигурации (с внутренними полостями и т, п,), обладающие лучшим сопротивлением разнообразным механи-ческн. воздействиям, чем более простые по форме кованые детали, Дру ими словами, в ряде случаев деталь сложной конфигурации из менее прочного материала (чугуна) конструктивно оказывается более прочной, простой по конфигурации детали из более прочного материала (стали). [c.218]

Характерные свойства алюмнппя — высокая пластичность и малая прочность. Прокатанный и отожженный алюминий высокой чистоты имеет ац = Й кгс/мм аог = 2 кгс/мм твердость ЯВ 25 г1з = 857о б==40% [c.565]

Рис. 417. Структура сплава АЦ-4%Сп закаленного и искусственно состаренного при 250° С. Х900

В соединении на рис. 1.27 набор тарельчатых пружин существенно увеличивает податливость системы болта, а следовательно, уменьшает нагрузку на болт. В общем случае задачу о расчете АцИ кц приходится решать с учетом конкретных, сложных и многообразных деталей (например, литые крышки цнлиадров с ребрами, пустотами и т. п.). [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...