Цилиндры 712, XIII

Задача XIII—4. На поршень гидроцилиндра диаметром D = 60 мм действует еила.Р — 3000 Н, вызывающая истечение масла из цилиндра через торцовое отверстие е оетрой кромкой, диаметр которого d = 20 мм. [c.386]

Задача XIII—39. Поршень, диаметр которого D,, = = 100 мм, движется под действием постоянной силы До = 100 Н со скоростью UQ — 2 м/с, вытесняя жидкость (о = 1000 кг/м ) через боковые отверстия в цилиндре. [c.405]

Прокопов В. К. Равновесие упругого осесимметрично нагруженного толстостенного цилиндра. ПММ, т. XIII, вып. 2, 1949. [c.382]

Затягивание точки отрыва турбулентного слоя существенно влияет на величину полного сопротивления плохо обтекаемых тел, таких, как шар или поперечно обтекаемый цилиндр. На рис. XIII.7 показана кривая коэффициента сопротивления шара в зависимости от числа Re набегающего потока. Видно, что при некотором значении Re, называемом в дальнейшем критическим числом Рейнольдса (Re p), происходит резкое падение коэффициента сопротивления. Это явление называется кризисом обтекания плохо обтекаемых тел. Сущность кризиса обтекания состоит в следующем. [c.339]

МОЩЬЮ трудно произвести сколько-нибудь точное измереьие интенсивности пучков. Если же фотографический метод регистрации заменить электрическим, например, поставить вместо фотопластинки цилиндр Фарадея, то точность измерения масс уменьшится, но зато появится возможность точного измерения интенсивности. Приборы такого типа называются масс-спектрометрами. Масс-спектромегры измеряют не энергию связи, а количество ионов с данным массовым числом, т. е. изотопный состав элеменгов. Определение изотопного состава требуется во многих областях науки и техники (см. гл. XIII). [c.40]

Рассмотрим колебания массивного цилиндра, который может без скольжения катиться по горизонтальной плоскости (см. систему XIII на pH w 1.2). Пусть радиус цилиндра г, его масса т, радиус инерции р и коэффициент жесткости пружины с. [c.31]

Прокопов В. К., Равновесие упру-гого осесимметрично нагруженного толстостенного цилиндра, Прикладная математика и механика , т. XIII, вып. 2, 1949. [c.222]

Шкивы малого диаметра изготовляют в виде сплошного цилиндра (рис. XIII-10, а), среднего (D < 300 мм) — в виде обода и ступицы, соединенных диском (рис. XIII-10, б). [c.494]

Пели поверхность цилиндра выступов червяка используется в качестве измерительной базы, то величины и (рис. XIII-22) рекомендуется назначать по табл. XIII-52, ХИ1-53. [c.553]

Одна из возможностей уменьшить размеры и стоимость сепараторов — перейти от стационарных к вращающимся конструкциям (ВС) [10], устанавливаемым на линии паропровода между цилиндрами. Принцип действия ВС основан на известном свойстве турбинных колес хорошо сепарировать влагу при малых окружных скоростях (см. гл.XIII). Еще в лабораторных опытах пятидесятых годов в обычных турбинных колесах при окружных скоростях 30—40 м/с удавалось сепарировать до 70—80% крупнодисперсной влаги. Этот эффект можно значительно повысить, применив РК сепаратора с очень малым шагом пластин или волнообразных лопаток с улавливателями влаги. Как показали опыты в проблемной лаборатории ЛПИ, такие ВС способны улавливать 95—98% крупнодисперсных аэрозолей. Они приводятся во вращение за счет энергии основного потока пара, причем сопротивление ВС не выше, чем в стационарных сепараторах. [c.113]

Методы стабилизации скорости гидродвигателя ири больших расходах жидкости, как мы видели выше в 5 гл. XIII, несложны. Серийные дроссельные регуляторы и регулируемые насосы с компенсацией или стабилизацией утечек позволяют обеспечить стабильную работу гидропривода ири расходах до 80— 150 m Imuh, которые, однако, недостаточны для получения скоростей движения менее 6—8 mmImuh при обычно применяемых силовых цилиндрах диаметром 80— [c.479]

В данной главе приводятся решения задач для сплошного и полого цилиндров с различными граничными условиями. Эти решения всегда имеют вид рядов Фурье — Бесселя решения, пригодные для малых значений xt/a , находить значительно труднее мы их будем рассматривать в гл. XIII еще и потому, что эти решения нельзя представить в простой конечной форме. Задачи для составных цилиндрических областей и для областей, ограниченных изнутри круговым цилиндром, также рассматриваются в гл. XIII. [c.187]

В следующем параграфе мы найдем основные определенные интегралы, позволяющие нам оценить коэффициенты во всех рядах, которые представляют для нас интерес. Там же будут решены различные задачи по теплопроводности цилиндра при этом мы будем исходить из предположения о возможности разложения в ряд и допустимости почленного интегрирования. Все решения можно получить при помощи преобразования Лапласа, как это сделано в гл. XIII, XIV. [c.195]

На рис. 24 приведены графики зависимости vjV от г/а (при разных значениях Т), определяемой соотношением (6.10). Полученные кривые очень похожи на соответствующие кривые для пластины, показанные на рис. 11 и действительно [32, 33] ), можно найти такие значения Ti = x j/a для пластины толщиной 2а, что распределение температуры в цилиндре в момент времени t окажется очень близким к распределению температуры в пластине в момент времени ty Температура на оси цилиндра ) и зависимость средней температуры цилиндра от Т приведены на рис. 12. Ряд (6.10) очень быстро сходится при любых значениях Т (кроме очень малых). Соответствующие решения, пригодные для расчетов при малых Г, приводятся в 3 гл. XIII. [c.198]

Ряд других решений для полого цилиндра, выведенных рассмотренными выше методами, приводится в [50, 51]. При наличии теплообмена или других граничных условий на поверхностях подобные задачи можно рассматривать аналогичным образом, используя соответствуюш,ие обобш,ения цилиндрической функции и а.г) однако эти задачи, вероятно, лучше рассматривать методом преобразований Лапласа, что и будет сделано в 4 гл. XIII. [c.205]

В настоящей главе мы исследуем ряд задач по теплопроводности для областей, ограниченных координатными поверхностями цилиндрической системы координат, например ограниченный и полуограниченный цилиндры, ограниченные полые цилиндры и т. д. Для этого используем методы, изложенные в предыдущих главах. Задачи этого типа для областей, ограниченных изнутри цилиндром кругового сечения, можно рассматривать тем же способом, используя решения, приведенные в 5 гл. XIII. [c.212]

XIII. Полуограниченный цилиндр О< / < , г > 0. Поверхность г=а поддерживается при заданной температуре /(г), а поверхность г —О — при нулевой температуре. [c.220]

В гл. XIII будут приведены соотношения, определяющие температуры в областях, ограниченных изнутри цилиндрами после этого можно написать аналогичные решения для областей типа а > а, г > О или л>а, —/<г[c.224]

II и через канал XII и полость XIII направляется в поршневую полость гидроцилиндра выдвижения секций стрелы. Из штоковой полости гидро-цилиндра рабочая жидкость поступает в полость XV секции 5 и далее по каналу II через полость XIV и отверстие Д на слив в бак. При этом происходит совмещение операций подъема груза и выдвижения секций стрелы. [c.59]

При переводе золотника 6 в крайнее верхнее положение перекрывается путь из полости / в полость XIV сливной секции 9 и рабочая жидкость, пройдя через полости У/, IV и 111, преодолевает сопротивление пружины обратного клапана 11 и, приподняв его, поступает в канал XII и через полость XIII рабочей секции 5 направляется в поршневую полость гидроцилиндра выдвижения секции телескопической стрелы. Рабочая жидкость из штоковой полости этого гидро-цилиндра поступает в полость XV секции 5 и далее по каналу II через полость XIV и отверстие Д на слив в бак. Происходит выдвижение секций стрелы. [c.89]

При переключении рукоятки золотника XIII вправо масло движется дальше по трубопроводу Т4 ъ верхнюю полость цилиндра XIV, а при переключении влево — по трубопроводу Г5 в нижнюю полость цилиндра. Переключением золотника, вместе с тем, последовательно присоединяются трубопроводы Т4 и Т5 к трубопроводу Тб, который отводит масло в резервуар. [c.587]

Эмпирически было найдено, что критическое число Рейнольдса Кекр., при котором след становится не ламинарным, имеет величину в пределах 30—60 для двумерных следов за круглыми цилиндрами 2 ), более 500 для следов за плоскими пластинами, параллельными течению [91], и в диапазоне 100—200 для следов за затупленными осесимметричными препятствиями (гл. XIII, п. 11). [c.349]

Часть материалов настоящего тома была впервые опубликована в монографии, изданной на немецком языке в 1927 г., на английском—в 1931 г. и в русском переводе американского издания— в 1936 г., а ее сжатое изложение в 1928 г. было помещено в одном из разделов шестого тома Handbu h der Physik. Цель настоящей книги—дать современное изложение механики пластических деформаций твердых тел. Несколько новых глав вводят в теорию простых и обобщенных типов вещества, представление о которых основано на типах деформаций—упругой, пластической и их сочетании, а также на типах принятых законов деформирования. Целиком пересмотрены главы, относящиеся к исследованию напряженных состояний в пластически деформированных цилиндрах и дисках и к математической теории неоднородного состояния плоской пластической деформации и поверхностей скольжения. В гл. XII и XIII добавлены анализ конечных однородных деформаций, основанный на введении квадратичного удлинения X, и теория конечной плоской деформации, где использованы зависимости, выраженные через составляющие натуральных деформаций. Синтез малых упругих и пластических деформаций обобщен в теории стесненной пластической деформации, с которой приходится иметь дело в случаях, когда главные оси напряжений меняют свое направление в материале. [c.5]

Общий вид товарного П. системы Гаррата типа 1-4-1+1-4-1, построенного германским з-дом Геншель в 1930 г. для сиамских ж. д. колеи 1 ООО мм, изображен на вкл. л., XIII. Эти П. имеют нижеследующие главнейшие размеры количество и диаметр цилиндров 4x430 мм ход поршня 550 мм диаметр ведущих колес 1050 мм и бегунковых 762 жесткая база 3 600 мм общая база 19 500 мм база тележки 8 600 мм поверхность нагрева испаряющая 161 м , пароперегревателя 35 м площадь колосниковой решетки 3,78 [c.404]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...