Поле сил 195, XIII

Поле продольных скоростей воздушной струи, вытекающей из прямоугольного отверстия 0,03x0,65 м, показано на рис.XIII.14. Как видно из кривых, скорость при выходе была постоянной, равной 35 м/с. Уже на расстоянии 0,2 м и более ядро плоской [c.350]

На рис. XIII.8, а показан программоноситель в виде магнитной ленты 1 толщиной 0,03 мм. Запись программы управления работой исполнительного механизма машины на магнитной ленте 1 производится магнитной записывающей головкой 3. В зазоре записывающей головки, равном 0,01—0,02 мм, во время прохождения тока возникает магнитное поле и происходит намагничивание участка ленты. В результате на ленте образуются поперечные [c.255]

Стенды XII и XIII (рис. 2.1) предназначены для измерения критических параметров и скорости звука в двухфазных средах (временным методом и методом акустического интерферометра). В схему лаборатории включена радиальная экспериментальная турбина XIV, смонтированная в поле оптического прибора. Сегмент соплового аппарата и часть каналов рабочей решетки выполнены прозрачными с целью изучения процесса движения влажного пара оптическими методами в реальных условиях взаимодействия решеток. В схему газодинамической лаборатории МЭИ на рис. 2,1 и в описание не включены сгекды, работаю- щие на воздухе. [c.32]

Разработанные автором методы решения нелинейных задач теории поля рассматриваются на примере нелинейной задачи стационарной теплопроводности (гл. VI—IX). Далее эти методы распространяются на более сложные задачи, такие как нестационарная теплопроводность (гл. X), лучистый и контактный теплообмен (гл. XI и XII), обратная задача (гл. XIII), температурные напряжения (гл. XV), а также задача о распределении расходов в разветвленной гидравлической сети (гл. XVI). Последние две задачи, хотя и несколько выходят за рамки задач теплофизики, тем не менее органически с ними связаны, ак как температурные напряжения обычно определяются температурными полями, а определение расходов среды всегда предшествует определению коэффициентов теплообмена на поверхностях деталей, омываемых этой средой. [c.4]

ВОЗМОЖНОСТЬ решать нелинейную задачу (см. параграф 3 гл. XIII). Во-вторых, в качестве пассивной модели вместо R- er-ки используется С-сетка, что позволяет решать задачу нестационарной теплопроводности. В-третьих, для осуш,ествления на модели переменных во времени граничных условий, а также для задания изменяющейся во времени функции 0, с которой сравниваются потенциалы, полу-чаюш,иеся в узловых точках модели, вместо ПДН используются ФФ и блоки граничных условий I рода ГУ-1. Эти блоки обычно входят в комплект / С-сетки (см., например, [223]). Решение задачи происходит аналогично тому, как это описано в параграфе 3 данной главы. Только на индикаторе С-сетки регистрируются изменения коэффициента теплообмена во времени. [c.176]

Решение рассматриваемой задачи все же удается существенно упростить благодаря тому, что обратное влияние колебаний упругой системы на вибровозбудители, как правило, допустимо считать малым (см. гл. VII, VIII и XIII т. 2 справочника). В указанном предположении задача может быть разбита на две последовательно решаемые — задачу о создании заданного поля вынужденных колебаний упругой системы посредством некоторого (по возможности меньшего) числа заданных сосредоточенных периодических вынуждающих сил и задачу о синтезе системы возбуждения. [c.146]

Уравнения электромагнитного возбудителя записывают в виде (25), если под Ij понимать энергию магнитного поля W, а обобщенные скорости q заменить на токи ij, 12 в обмотках (см рисунок). При допустимых предположениях (см. гл. XIII) [c.206]

Проведенные исследования позволили создать новый эталон секунды, основанный на способности атомов излучать и поглощать энергию во время перехода между двумя энергетическими состояниями в области радиочастот. С появлением высокоточных кварцевых генераторов и развитием дальней радиосвязи появилась возможность реализации нового эталона секунды и единой шкалы мирового времени. В 1967 г. XIII Генеральная конференция по мерам и весам приняла новое определение секунды как интервала времени, в течение которого совершается 9 192 631 770 колебаний, соответствующих резонансной частоте энергетического перехода между уровнями сверхтонкой структуры основного состояния атома цезия-133 при отсутствии возмущения внешними полями. Данное определение реализуется с помощью цезиевых реперов частоты [5 15]. Репер, v nn квантовый стандарт частоты, представляет собой устройство для точного воспроизведения частоты электромагнитных колебаний в сверхвысокочастотных и оптических спектрах, основанное на измерении частоты квантовых переходов атомов, ионов или молекул. В пассивных квантовых стандартах используются частоты спектральных линий поглощения, в активных — вынужденное испускание фотонов частицами. Применяются активные квантовые стандарты частоты на пучке молекул аммиака (так называемые молекулярные генераторы) и атомов водорода (водородные генераторы). Пассивные частоты выполняются на пучке атомов цезия (цезиевые реперы частоты). [c.35]

Таким образом, переходя от точки к точке, можно по значению Of, в одной точке найти распределение а и, по формулам (XIII.1), Oij во всем поле линий скольжения. [c.267]

Решеиие. Строим поле линий скольжения, удовлетворяющее указанным в гл. XIII.3 свойствам. Под штампом на линии ABa y— О, и линии скольжения выходят под углами 45° и 135°, образуя треугольную область AB . [c.269]

В простом поле напряжений (поле В на рис. 114, б) вдоль каждой прямой dQ = 0. Поэтому по уравнению (XIII.11) составляющие (0) скорости перемещения постоянны вдоль каждой прямой. Они меняются лишь при переходе от одной прямой к другой, т. е. являются функциями углов 0. [c.274]

Рассчитываем поле скоростей перемещений Wj и о вдоль линий скольжения Sx и Sj. Поскольку уширения нет, то зависимость скорости Vo заднего конца полосы от скорости и переднего конца полосы имеет вид vjio = v h . На линиях ADO и ВЕО нормальные составляющие скорости перемещения непрерывны, а касательные составляющие терпят разрыв, поскольку слева от ADO и справа от ВЕО располагаются жесткие, пластически недеформируемые области I к 2. Нормальная составляющая скорости на линии ADO равна tij = о os 0, а на линии ВЕО Vi = 11 sin 6. Касательные составляющие скоростей вдоль линий согласно уравнениям Гейрингер (XIII.11), (XIII.12) соответственно равны [c.292]

В данной главе приводятся решения задач для сплошного и полого цилиндров с различными граничными условиями. Эти решения всегда имеют вид рядов Фурье — Бесселя решения, пригодные для малых значений xt/a , находить значительно труднее мы их будем рассматривать в гл. XIII еще и потому, что эти решения нельзя представить в простой конечной форме. Задачи для составных цилиндрических областей и для областей, ограниченных изнутри круговым цилиндром, также рассматриваются в гл. XIII. [c.187]

Ряд других решений для полого цилиндра, выведенных рассмотренными выше методами, приводится в [50, 51]. При наличии теплообмена или других граничных условий на поверхностях подобные задачи можно рассматривать аналогичным образом, используя соответствуюш,ие обобш,ения цилиндрической функции и а.г) однако эти задачи, вероятно, лучше рассматривать методом преобразований Лапласа, что и будет сделано в 4 гл. XIII. [c.205]

В настоящей главе мы исследуем ряд задач по теплопроводности для областей, ограниченных координатными поверхностями цилиндрической системы координат, например ограниченный и полуограниченный цилиндры, ограниченные полые цилиндры и т. д. Для этого используем методы, изложенные в предыдущих главах. Задачи этого типа для областей, ограниченных изнутри цилиндром кругового сечения, можно рассматривать тем же способом, используя решения, приведенные в 5 гл. XIII. [c.212]

В настоящей главе при помощи классического метода разделения переменных (см. (1.3)) будет решен ряд важных задач для шара, полого шара и области, ограниченной изнутри сферической поверхностью. Для полноты изложения мы приведем без доказательства ряд решений, которые легче получить методами, изложенными в гл. XIII и XIV. Задачи о составных шарах, сферических или неограниченных областях со сферическим сердечником иа идеального проводника и задачи о выделении тепла в неограниченной среде будут изложены в 9 гл. XIII. [c.227]

Рис. XIII-3. Пол с изоляцией и кислотоупорными плитками на эпоксидной или полиэфирной замазке

Рис. XIII-5. Пол, уложенный на грунтовом основании. Сопряжение со стеной

На рис. XIII-4 изображен бесшовный пол. На прочном основании уложена смесь эпоксидных смол толщиной 2—ГО мм. Верх пола может быть сглажен, а при необходимости создания шероховатой поверхности надо сразу после нанесения смол посыпать пол мелкодробленым химически стойким материалом. [c.287]

Стены железобетонных емкостей требуют такой же защиты, как и полы (рис. XIII-6), причем следует не забывать о защите наружных углов и соединений, в частности дверных проемов. Если в стенах помещений или емкостей необходимо устройство оконных проемов или видоискателей (при сохранении абсолютной герметичности), то -применяются специальные прижимные рамы. - [c.288]

Рис. XIII-8. Сопряжение химически стойкого пола со стеной

На рис. XIII-10 показан фундамент для станка, полностью отделенный от пола, что позволяет избежать его повреждения в месте контакта с фундаментом. Если сплошная изоляция изготовлена из эластичной пленки, то ее сморщивание не является неизбежным. [c.289]

На рис. XIII.4 показана схема склада штампованных поковок, хранящихся в таре 3, расположенного за пределами здания кузнечного цеха. Склад расположен на площадке 4, покрытой бетоном марки 100. Толщину слоя покрытия бетоном рассчитывают по удельной загрузке пола 4, принимаемой по табл. XIII.2. [c.365]

Необходимая площадь для хранения готовых деталей определяется в зависимости от способа хранения и удельных загрузок пола, приведенных в табл. XIII.2. [c.367]

В то время кузнецы ковали также железные серпы и косы. Русские кузнецы славились своим мастерством еще в XIII в. Найденный на поле Липецкой битвы (1216 г.) шлем князя Ярослава до сих пор считается образцом тонкой и точной работы. [c.16]

При соблюдении условия (XIII, 12) основное тело является эквивалентным рассматриваемому в том смысле, что их температурные поля вдали от поверхности становятся одинаковыми. Следовательно, расчет температурного поля тела сложной ко Нфигурации заменяется расчетом температурного поля эквивалентного ему основного тела правильной формы. Температурные поля основных тел всех трех классов (тела классической формы) нам хорошо известны. [c.323]

Таким о бразом, коэффициент теплоотдачи от поверхности эквивалентного тела не равен коэффициенту тС Плоотдачи ог поверхности заданного тела и зависит от соотношения плоша-дей Р и Ро. Условие (XIII, 13), очевидно, является количественным требованием, которым обусловлена эквивалентность температурных полей обоих тел. [c.324]

Полученное условие эквивалентности температурных полей данного и осно-вного тел аналогично требованию (XIII, 13). Раз- [c.325]

Однако эта модель теоретически необоснована. В реальной жидкости завихренность в вихревых центрах рассеивается, создавая вместо точечных вихрей область медленно изменяющейся завихренности. Вблизи вихревого центра множество полей скорости сходно с полученной конфигурацией линий тока, но это соответствие между предсказанными и экспериментальными линиями тока вовсе не означает соответствия, например, связанных с ними распределений давления ). (То же самое замечание относится и к вихревым дорожкам, рассматриваемым в гл. XIII.) [c.339]

Конева H. A., Козлов Э. В. Применение метода электронной микроскопии для измерения дальнодействующих полей напряжений и избыточной плотности дислокаций в металлах и сплавах Ц Тез. докл. XIII Всесоюз. конф. по электронной микроскопии, Ч, 2. Сумы, 14—16 окт,, 1987 г,— М, НСЭМ, [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...