169— 171 — Номинальные радиусы расположения осе

П4. НОМИНАЛЬНЫЕ РАДИУСЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ ОСЕЙ САТЕЛЛИТОВ г = а12 = а23 (ПО ГОСТ 25022 - 81), мм [c.522]

С Сателлиты 430 - Конструкции 169-171 — Номинальные радиусы расположения осей 522 [c.553]

Проведем расчет позиционных зависимых допусков расположения осей сквозных гладких отверстий. Обозначим действительные радиусы отверстий фланцев и болта через Л1, Лг и г, а номинальные радиусы через / о и Гц. Следовательно, [c.214]

Пример обозначения редуктора планетарного одноступенчатого с радиусом расположения осей сателлитов 63 мм, номинальным передаточным отношением 8, конструктивного исполнения по способу монтажа 111 в соответствии с ГОСТ 30164 (на лапах, с горизонтальным расположением выходного вала, крепление к полу), категории точности 1 [c.743]

Номинальные межосевые расстояния (радиусы расположения сателлитов), мм [c.210]

Типоразмер мотор-редуктора Радиусы расположения осей сателлитов первой в второй ступеней, мм Номинальная частота вращения выходного вала, мин — Допускаемый вращающий момент на выходном валу, Н-м Допускаемая радиальная нагрузка на выходном валу, Я И 8 О. И м ч я ц sg Электродвигатель [c.212]

Режущий инструмент представляет собой резцовую головку номинального радиуса Ги с несколькими группами резцов. Каждая группа состоит из резцов трех типов внутреннего 1 и наружного 3 для обработки соответственно выпуклой и вогнутой сторон зуба, а также среднего 2 для прорезания дна впадины зуба. Порядок расположения резцов в группах при обработке шестерни и колеса различен. Резцовая головка для нарезания зубьев колеса имеет следующее расположение резцов в группах наружный, средний, внутренний, а резцовая головка для шестерни — средний, наружный, внутренний. [c.231]

Примечание. Зуборезные головки каждого номинального радиуса могут быть изготовлены праворежущими и леворежущими с расположением резцов наружный, средний, внутренний или средний, наружный, внутренний. [c.317]

Зона, в которой допускается отклонение от номинального расположения, по ИСО задается диаметром окружности с центром, расположенным в точке номинального расположения, а по рекомендации P 327—65 и ГОСТ 10356—63 — радиусом той же окружности. Отсюда при одной и той же величине действительные отклонения от соосности, симметричности и номинального расположения осей, обозначенные знаками по P 430—65 и ГОСТ 2.308—68, могут быть вдвое больше, чем обозначенные знаками по рекомендации ИСО. [c.63]

Последующий анализ осуществляем с учетом интенсивности концентрации напряжений. Для надреза с большим радиусом (рис. 20,а), для которого коэффициент концентрации невелик, кривая распределения напряжений пологая (кривая AB ). Увеличиваем номинальную нагрузку до тех пор, пока точка В кривой AB не совпадет с точкой /. В этих условиях трещина длиной б обязательно начнет распространяться. Действительно, если рассмотреть взаимное расположение кривых правее точки /, то нетрудно заметить, что напряжение, необходимое для развития трещины, определяется положением точки Н, а реально существует напряжение, определяемое положением точки К. Таким образом, если действующие напряжения превышают напряжения, необходимые для развития трещины, дальнейшее развитие усталостной трещины является обязательным. [c.47]

Прн помещении мерительной головки 1 в измеряемое отверстие штифт 2 оттягивается назад нажимом кнопки 3, которая давит на рычаг 4, поворачивая его относительно неподвижной оси А при этом конец его а упирается в выступ рычага 5. Рычаг 5 поворачивается относительно оси В и шариком 3 давит па штифт б, отводя в сторону втулку 6 со штифтом 2. После освобождения кнопки 3 рычаг 5 под действием пружин 7 и 5 устанавливается вертикально, а штифт 2 под действием рычага 5 и пружины 9 выдвигается вперед. К мерительной головке 1 привинчена пластинка е, край которой отшлифован сферически с радиусом, немного меньшим, чем радиус проверяемого отверстия, а так как часть пластинки против штифта 2 срезана, то контакт с отверстием будет в двух точках /, расположенных друг от друга на 120°, и на сферическом конце штифта 2. Отклонение размера отверстия от его номинальной величины фиксируется на шкале к. [c.86]

Значительно удобнее определять допуск на смещение отверстий, задавая допустимое смещение центров отверстий от номинального положения. В этом случае в чертеже не проставляются отклонения от номинальных размеров, координирующих положение отверстий, а центру любого отверстия системы предоставляется свобода смещения в любом направлении в пределах, оговоренных чертежом. На фиг. 264 показано отверстие, допустимое смещение центра которого от номинального положения ограничено величиной 0,15 мм. Очевидно, что центр отверстия может быть расположен в любой точке круга с радиусом 0,15 мм. Последний способ значительно упрощает проверку размеров, особенно при расположении отверстий по окружности. [c.474]

Предельное смещение оси от номинального расположения Дп определяет наибольший радиус цилиндрической зоны, в пределах которой допускается смещение оси [c.149]

Функции Д (/ i) и численные значения констант I, С , Са, определенные для трещин, можно также использовать и для концентраторов (при р > 0), что доказано с помощью численного эксперимента. С этой целью была рассмотрена осесимметричная двумерная задача теории упругости для полого вала с кольцевой канавкой, в котором в качестве нагрузки задано одномерное поле температур t = t (г). Распределение температур по валу задается выражением t = At ((г — / o)/(/ i — Го)) , где А/ = 100 °С п = А = 255 мм Гц = 50 мм. Кольцевая канавка имела глубину / = 8 мм, радиус р = 2 мм. Для канавки, расположенной на наружной поверхности вала (в зоне горячих слоев металла), максимальные напряжения на дне канавки = —1218,4 МПа, а номинальные напряжения а" = 0,2) = —252,9 МПа. Следовательно, теоретический коэффициент концентрации = = 4,82. Приведенные значения сгг, о" (х ) и полностью 114 [c.114]

Б воздушных сетях емкость С зависит от протяженности сети, радиуса провода и высоты его над поверхностью земли, расположения проводов, расстояний между ними и наличия тросов. Емкость относительно земли ках<дой фазы воздушных линий 6—10—35 кВ без тросов составляет 5000—6000 пФ/км, а примерные значения емкостных токов однофазного замыкания на землю на 100 км воздушной линии 6 кВ — 2 А, 10 кВ — 3 А и 35 кВ —10 А [2]. Емкость кабельных линий больше емкости воздушных линий во много раз. Емкостный ток однофазного замыкания на землю в кабельных сетях зависит от длины кабелей, номинального напряжения, типа кабеля и сечения жил. Приближенные значения этого тока приводятся в табл. 2-1. [c.33]

Первая группа охватывает пары трения скольжения с осесимметричными поверхностями, находящимися в одновременном контакте по всей номинальной площади касания осью симметрии является ось вращения одной из поверхностей при неподвижной другой. К этой группе относятся плоские и кольцевые пяты, диски и конусы фрикционных муфт и тормозов, направляющие кругового движения и Другие пары Для пар этой группы скорости скольжения всех точек, расположенных на круговой траектории произвольного радиуса, равны. Поэтому при центрально действующей осевой силе и осесимметричной жесткости сопряженных деталей распределение износа на каждой поверхности трения будет тоже осесимметричным, в частности оно может быть равномерным. Осевое сечение детали дает представление о форме изношенной поверхности. [c.257]

На рис. 1.15 приведена зависимость относительной фактической площади контакта Аг/Аа Аа - номинальная площадь контакта) от номинального давления р — Р/Аа, рассчитанная по уравнениям (1.42) (кривая 1) для системы 52 сферических штампов радиуса R, расположенных на одном уровне в узлах квадратной сетки (/ - шаг сетки) для 1/R = 0,5. Схема расположения штампов в модели приведена в нижнем правом углу рисунка. Кривая 2 рассчитана по [c.53]

В качестве примера определим зависимость фактической площади контакта Аг от нагрузки для цилиндра, форма контактирующей поверхности которого описывается функцией /(х) = = х /(2Ло) (-Ro " радиус цилиндра), вдавливаемого в толстый упругий слой (см. рис. 1.18). Микрогеометрия поверхности цилиндра моделируется по-прежнему системой сферических неровностей, расположенных на одном или трёх уровнях. Функция дополнительного смещения С р] и зависимости относительной фактической площади контакта от номинального давления р) для этих видов микрогеометрии представлены на рис. 1.17 и 1.21. Используя функцию С[р], определим номинальное давление р х) и полуширину площадки контакта а/Щ из уравнений (1.60) и (1.65) при заданном значении безразмерной нагрузки Р = = 2 (1-1.2) pi eRo), приложенной к цилиндру. [c.74]

Несовпадение центров рабочих поверхностей электродов при их контактировании в точечных и шовных машинах группы А должно быть не более 0,5 мм. У рельефных машин важна параллельность контактных поверхностей плит. При номинальном усилии сжатия допускаемое отклонение от параллельности не более 0,4 мм на 100 мм радиуса окружности с центром, расположенным на оси действия силы. [c.167]

При повороте заготовки на угол из номинального положения I в положения II и III при выбирании зазоров в противоположные стороны, смещение рассматриваемой точки (точки Щ зависит от места ее расположения, а траек )р1я представляется в виде дуги МС окружности, описанной радиусом R из центра поворота 0 в каждую сторону [c.708]

Расположение поля допуска на размеры отливок устанавливается симметричным для всех размеров при литье в песчаные формы (в землю), а также на следующие размеры деталей, получаемых другими видами литья расстояние между центрами, расстояние от поверхности до оси, толщина стенок, ребер, фланцев, глубины впадин и радиусы галтелей. На все другие размеры отливок, кроме литья в песчаные формы, расположение поля допуска устанавливается односторонне (в тело). Но расположение поля допуска относительно номинального размера можно изменять в соответствии с техническими требованиями, когда допускаемые отклонения проставляют непосредственно у размера. [c.241]

По проекту стандарта, разработанному Бюро взаимозаменяемости в металлообрабатывающей промышленности, допуски расположения осей отверстий под крепежные детали предпочтительнее задавать в виде предельного смещения осей от их номинального расположения, как показано на рис. 3.11. Положение оси ограничивается цилиндрической зоной с радиусом г. [c.156]

Расположение полей допусков на диаметры резьбы шпильки и гнезда по ГОСТ 4608—65 показано на рис. 9.16, а. Поле допуска шпильки расположено выше поля допуска резьбового отверстия, что и создает гарантированный натяг по 2. За номинальный профиль и номинальные размеры тугой резьбы приняты профиль и номинальные размеры метрической резьбы по ГОСТ 9150—59 (на рис. 9.16,а он показан утолщенной линией). Верхнее отклонение диаметра й гнезда не ограничивается. Форму впадины резьбы шпилек необходимо делать закругленной . Радиусы закругления впадины Гном и Гнм даны для резьбообразующего инструмента и непосредственному контролю не подлежат. Наибольшее значение диаметра шпильки ограничивается проходным резьбовым калибром-кольцом или другим измерительным инструментом, имеющим [c.428]

Центробежная сила, под влиянием которой частицы золы отжимаются к периферии спирального кожуха, при данной скорости входа газов обратно пропорциональна радиусу циклона. Поэтому получили распространение батарейные циклоны, состоящие из нескольких сотен расположенных в одном кожухе циклонов малого диаметра (150- -250 мм). Такие циклоны в эксплоатации дают коэффициент обеспыливания до 7075%, сопротивление же их при номинальной производительности котлоагрегата обычно не превышает 60 мм вод. ст. Несколько элементов советского батарейного циклона системы треста Газоочистка изображены на фиг. 6-31. [c.398]

Допуски на координаты втулок для отверстий на проход под винты и болты, а также под резьбу берутся в большинстве случаев в пределах от =t0,05 до = 0,1 мм. При расположении таких отверстий на окружности допуск на центральный угол между отверстиями может быть выбран по табл. 7.3 в зависимости от радиуса окружности, на которой расположены отверстия, и от допустимого смещения кондукторных втулок по дуге этой окружности относительно номинального расположения. [c.950]

Для обеспечения взаимозаменяемости (собираемости) деталей в чертеже должно быть указано допустимое смещение от номинального расположения, по величине равное а) радиусу в соответствии с ГОСТом 10356—63 или диаметру в соответствии с рекомендациями ИСО зоны допуска для соединения через два проходных от- [c.126]

Рис. 75. Указание смещения от номинального расположения а — радиусом зоны допуска б — диаметром зоны допуска

Рис. 111. Зона допуска расположения при указании в чертеже а — смещения от номинального расположения б—равных допусков на координаты в — неравных допусков на координаты г — допусков на диаметр (радиус) и угол

Типопаз-М8Р мбтор-редуктора Радиус расположения осей сателлитов, мм Номинальная частота вращения выходного вала, об/апш Допустимый крутящий момент на выходном валу, кгс. м Допускаемая радиальная нагрузка на выходном валу, кгс Масса мотор-редуктора, кг, не более Электродвигатель [c.510]

П р и м е р обозначения мотор-редуктора типа МПз с радиусом расположения o eii сателлитов 63 мм, номинальной частотой вращения выходного вала 180 об/мин, на опорном фланце, с коническим концо51 вала (К), климатического исполнения У, категории 3 [c.516]

Пример условного обозначения мотор-редуктора планетарного двухступенчатого типа МПз2, главный параметр которого - радиус расположения осей сателлитов 63 мм, с частотой вращения выходного вала 56 об/мин, конструктивного исполнения по способу монтажа 111 по ГОСТ 30164 (на лапах, с горизонтальным расположением выходного вала, крепление к полу), категории точности редук-торной части 1, рассчитанного на номинальное напряжение сети переменного тока 380 В [c.664]

Основные параметры планетарных редукторов устанавливает ГОСТ 25022-81, он распространяется на одно-, двух- и трехступенчатые планетарные редукторы общемашиностроительного применения, в которых центральное колесо с внутренними зубьями или водило не вращается. К основным параметрам относятся номинальные размеры, допускаемые крутящие кюменты, номинальные крутящие моменты, номинальные значения передаточных отношений и номинальные высоты осей- В качестве определяющего размера для планетарных редукторов принимается делительный диаметр d центрального колеса с внутренними зубьями и ли радиус расположения осей сателлитов г (рис. 8). Номинальные размеры делительных-диаметров центра тъного колеса с внутренними зубьями следует выб фать из рядов, приведеншлх в табл. 150, номинальные размеры радиусов расположения осей сателлитов-в табл. 151. [c.223]

Номинальные размеры радиуса расположения осей сателлитс г, мм [c.224]

Исходными данными для выбора муфты со срезным ишифтом (табл. 8.14) являются 1) наибольший номинальный крутящий момент Мо, передаваемый муфтой, Н.см 2) расчетный крутящий момент М срабатывания муфты, Н.см, во избежание случайных включений М 1,25Ма 3) радиус расположения поверхности среза г, см 4) материал предохранительного штифта — из среднеуглеродистых сталей 5) расчетный предел прочности штисЬта на срез [т]ср = где [сг] , — временное сопротивление [c.430]

Типоразмер редуктора Радиусы расположения осей сателлитов первой и второй ступеней, мм Номинальное передаточное отношение Допускаемый вращающий момент на тихоходном валу, Нм Дрпускаемая радиальная нагрузка на выходном валу, Н КПД, %, не менее Масса, кг, не более [c.523]

Расположение полей допусков диаметров резьбы е натягом пока-аяно-на рис, 8. За номинальный профиль и номинальные размеры тугой резьбы приняты профиль и основные размеры метрической резьбы (ла рис. 8 номинальный профиль показан утолщенной линией). Форму впадины резьбы шпилек необходимо делать закругленной. Номинальный радиус / = 0,И4Р,. гпш = 0,1Р. Для резьбы с шагом Р < 1 мм [c.164]

Реальный профиль впадин наружной резьбы, отличающийся от номинального, ни в одной точке не должен выходить за линию плоского среза на расстоянии Я/4 от вершины исходного треугольника, а реальный профиль внутренней резьбы — за линию плоского среза на расстоянии Я/8 от вершины исходного треугольника (рис. 12.2). Впадины наружной резьбы выполняют плоскосрезан-нымн или закругленными. При плоскосрезанной форме реальный профиль впадины должен быть расположен между линиями плоского среза па расстоянии Я/4 и И/8 от вершины исходного треугольника, т. е. в зоие 1 (рис. 12.2, а). При закругленной форме впадины резьбы, которая является предпочтительной, радиус кривизны ни в одной точке не должен быть менее 0,1Р (рис. 12.2, б), а ее профиль должен находиться в зоне //. При высоких требованиях к прочности резьбы [c.276]

Рис. 11.25. Диагра. мы разрушения сплава Д16Т1 (лист толщиной 1,5 мм) при повторно-статическом двухосном растяжении внутренним давлением сферических сегментов разного радиуса кривизны со щелевым надрезом 0,3X10 мм, расположенным вдоль-направления прокатки [7]. Частота нагружения и = = 0,17 Гц. Номинальное напряжение <7щах МПа

Предельное смещение оси от номинального расположения (Дя. р) определяет наиболы11ИЙ радиус цилиндрической зоны, в пределах которой допускается смещение оси (рис. 98), а предельное смещение плоскости симметрии — половину наибольшей ширины зоны, образованной параллельными плоскостями, в пределах которой допускается расположение плоскостк симметрии (рис. 99). [c.331]

При нормировании предельных отклонений координирующих размеров для отверстий, расположенных на прямых линиях или окружности, предпочтительно назначать отклонения размера или центрального угла между осями двух любых отверстий в этом случае номинальные координирующие размеры допустимо указывать как лесенкой , так и цепочкой этрт способ позволяет увеличить допуск на изготовление и особенно целесообразен для симметричных групп отверстий, когда на детали нельзя одно значно определить элемент, служаший началом отсчета координирующих размеров при назначении предельных отклонений непосредственно для координирующих размеров, указанных на чертеже, эти размеры должны указываться только лесенкой (при числе отверстий более трех) для отверстий, расположенных на прямых линиях, при наличии симметричной (центральной) базы размеры, координирующие оси -отверстий, с соответствующими предельными отклонениями задают от оси центрального базового элемента (см. табл. 2.56, тип расположения IV) для отверстий, расположенных на окружности, при наличии центрального базового элемента указывают радиус окружности центров, а в технических требованиях дают ссылку на базовый элемент в качестве базы для отбчета радиуса и центральных углов между осями (см. табл. 2.57, типы расположения IX и X). Предельные отклонения размеров, координирующие оси, указываются в соответствии г ГОСТ 2.307—68. [c.538]

Расположение полей допусков на диаметры резьбы шпильки и гнезда по ГОСТу 4608—65 показано на рис. Г73, а. За номинальный профиль и номинальные размеры резьбы с натягом приняты профиль и размеры метрической резьбы по ГОСТу 9150—59 (на рис. 1.73, а номинальный профиль показан утолщенной линией). Форму впадины резьбы шпилек необходимо делать закругленной Радиусы закругления впадины г ол, и даны для резьбообразующего инструмента и непосредственному контролю не подлежат. Посадки с натягом в стандарте предусматриваются только в системе отверстия. При системе вала можно накатывать резьбы обоих концов илпильки с одной установки после бесцентрового шлифования заготовок шпилек на проход . Однако система отверстия имеет большие технологические [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...