Выбор коническо-цилиндрические

Указанным рекомендациям соответствуют элементы простой геометрической формы прямолинейные, цилиндрические, конические и полусферические с длинными прямыми и замкнутыми кольцевыми стыковыми и тавровыми соединениями. При выборе сортамента материалов для изготовления элементов предпочтительнее прокатные, гнутые или штамповочные профили и оболочки, тонкий лист и тонкостенные трубы и их сочетания. [c.249]

При выборе степени точности для конических и гипоидных передач следует ориентироваться на ведомственные и отраслевые рекомендации и табл. П7 и П8. Для конических и гипоидных передач допускается комбинирование степеней точности по нормам точности. Нормы контакта зубьев нельзя назначать по степеням точности более грубым, чем нормы плавности. Методика расчета гарантированного бокового зазора аналогична принятой для цилиндрических зубчатых передач [2]. [c.175]

Примечания 1. Данный ряд модулей распространяется на все виды зубчатых колес цилиндрических, конических, червячных с цилиндрическими червяками. 2. Для косозубых и шевронных колес обычно из данного ряда назначается нормальный модуль т . 3. Для червячных передач с цилиндрическим червяком из данного ряда назначается торцевой модуль. (Здесь подразумевается модуль колеса он же будет осевым модулем червяка. Авт.). 4. Допускается применение модулей 3,25, 3,75 н 4,25 мм для автомобильной промышленности и модуля 6,5 мм для тракторной промышленности. 5. При выборе модулей по таблице следует отдавать предпочтение модулям, стоящим в колонках 1-го ряда. [c.412]

Последующим этапом (конец 50-х начало 60-х годов) в развитии методов расчета прочности атомных реакторов был переход к уточненному анализу местной механической и термической напряженности [3, 4] при сохранении указанного выше порядка выбора основных размеров. В первую очередь этот анализ выполнялся на основе рационального выбора расчетной схемы. При этом сложные конструктивные элементы реакторов представлялись в виде набора оболочек (цилиндрические, сферические, конические), пластин, колец, стержней с заданными краевыми условиями. На рис, 2.1 схематически показано [5] фланцевое соединение корпуса ВВЭР, а на рис. 2.2 соответствующая ему расчетная схема. [c.30]

СТЫВШИЙ слой металла 6, надежно герметизирующий внутреннюю полость насоса и препятствующий вытеканию металла из него. За счет мощности трения и тепла, передаваемого по валу, вокруг него создается весьма тонкая пленка жидкого металла, которая в виде чулка выдавливается вдоль вала наружу, где застывает и разрушается. Протечки металла за счет этого незначительны. Для уменьшения температурных напряжений полость охлаждения выполнена в отдельном узле — холодильнике 4, который с помощью накидной гайки 2 натягивается на внешнюю коническую поверхность втулки 1, что улучшает теплопередачу по сравнению с теплопередачей при посадке на цилиндрическую поверхность. Выбор длины охлаждаемого участка I зависит от перепада давления на уплотнении. Приближенно минимальную длину охлаждаемого участка можно определить из выражения [c.85]

При выборе типа и модели станка для нарезки цилиндрических и червячных передач следует проверить возможность обработки на нем колес необходимого модуля, диаметра и ширины. Кроме того, следует также обращать внимание на минимальное и максимальное расстояние oi инструмента до планшайбы станка. На одном и том же станке, но для разного диаметра шестерен это расстояние может быть разным. Для конических шестерен, кроме возможности обработки коле необходимого модуля, диаметра и требуемого расположения концов вала, следует проверить выдерживание длины образующей начального конуса у шестерен с внутренним зацеплением, кроме нарезаемого модуля, диаметра, длины и расположения зубьев, также проверяется толщина и длина стенки обода. Неправильный выбор вида установки и крепления детали может привести к вибрации и деформации заготовки при резании, а иногда может исключить возможность нарезки зуба на выбранном оборудовании. Крупные зубчатые колеса нарезаются главным образом на станках с вертикальной осью вращения планшайбы. [c.415]

Густую смазку для игольчатых подшипников рекомендуется применять при окружной скорости до 4 м, сек. Выбор смазки для цилиндрических и конических зубчатых колёс производится по табл. 52. [c.233]

Нарезание червячных колес фрезами может производиться с радиальной или тангенциальной подачами. В первом случае используются цилиндрические, а во втором — конические червячные фрезы. Выбор подачи зависит от параметров червячного зацепления и требований к точности профиля его зубьев. [c.328]

В табл. 62—65 содержатся рекомендации по выбору скоростей в различных случаях обработки зубьев зубчатых колес при чистовом нарезании червячными модульными фрезами по предварительно прорезанному зубу (табл. 62) при нарезании зубьев цилиндрических и конических колес дисковыми модульными фрезами и червячных колес червячными фрезами (табл. 63) при нарезании конических прямозубых колес зубострогальными резцами из быстрорежущей стали (табл. 64) при закруглении зубьев колес пальцевыми зубозакругляющими фрезами (табл. 65). [c.459]

Глава 5 Выполнение чертежей деталей машин посвящена вопросам выполнения чертежей типовых деталей машин валов, цилиндрических зубчатых колес, крышек подшипников качения, стаканов, червяков, червячных и конических зубчатых колес. Глава последовательно рассматривает все позиции, касающиеся простановки размеров и допусков на них, расчета допусков формы и расположения, выбора шероховатости поверхностей. [c.7]

Режимы наплавки определяются также размерами и формой наплавляемой детали. Так, при наплавке цилиндрических (и конических) деталей небольшого диаметра по винтовой линии (наиболее распространенная технология) приходится учитывать и возможность стекания ванны, усиливающуюся с увеличением ее длины, что ограничивает выбор режимов по силе тока и напряжению и увеличивающийся разогрев детали, что повышает у и изменяет состав наплавки. [c.537]

Расчет цилиндрических сухих отсеков, находящихся в средней части корпуса, ведется на наибольшее значение эквивалентной сжимающей силы Л экв. При выборе расчетных случаев для конических участков переходных отсеков определяющими являются эквивалентная сжимающая сила Мжв и внешнее давление р. Корпус двигательного отсека рассчитывают на случай стоянки на стартовом столе, когда отсек нагружен силой реакции от веса ракеты и изгибающим моментом от ветровой нагрузки. Стыковые соединения сухих отсеков рассчитывают, как правило, на случай наземной транспортировки. [c.315]

При расчете на общую устойчивость замкнутые цилиндрические и конические гофрированные отсеки рассматривают как конструктивно-ортотропные оболочки. Задача выбора профиля гофра состоит в том, чтобы обеспечить высокие местные критические напряжения плоских и скругленных элементов гофра. Гофрированные панели, применяемые в качестве обшивки и имеющие по краям силовые элементы, рассчитывают как конструктивно-анизотропные пластины или пологие оболочки. При ориентировке гофров вдоль действия сжимающей нагрузки удается получить весьма высокие критические напряжения. Относительные критические напряжения можно повысить до значения 0, /0 = 0,7. .. 0,8. Для отсеков, нагруженных преимущественно осевым сжатием, конструкция с продольным направлением гофров является одной из наиболее эффективных в весовом отношении. [c.317]

Здесь снова коническую и цилиндрическую оболочки можно изучать раздельно, но при этом оба края конической оболочки надо будет рассматривать как свободные. Эта задача обсуждалась в 15.24, и там было показано, что если заданы поверхностные силы и тангенциальные силы, приложенные к одному краю оболочки, то на втором крае тангенциальные силы уже не будут зависеть от.нашего выбора, так как они определятся из условий раз- [c.317]

При выборе передач следует учитывать, что если применение конической передачи не диктуется конструктивными особенностями машины, ее надо избегать. Объясняется это тем, что одно из конических колес, как правило, расположено консольно, и при работе возникает значительная концентрация напряжений по длине зуба. По этой причине, там где это возможно, рекомендуется замена конических передач цилиндрическими. [c.245]

При выборе смазки для закрытых зубчатых передач основным параметром, характеризующим качество масла, является его вязкость, которая изменяется в зависимости от температуры (уменьшается с повышением ее, и наоборот). Рабочая температура минеральных масел в цилиндрических и конических передачах не должна превышать 60° С, а в червячных — 70° С при температуре окружающего воздуха 20° С. [c.363]

В качестве посредников обычно применяются плоскости уровня, плоскости общего положения, цилиндрические, конические и сферические поверхности. При выборе посредников стремятся к тому, чтобы они давали на чертеже простые для построения линии. Рассмотрим примеры. [c.127]

Прежде чем приступить к выполнению рабочего чертежа, нужно выяснить, при помощи каких изображений (видов, разрезов, сечений) можно наиболее ясно выявить форму детали и ее размеры. При выборе изображений нужно стремиться к их наименьшему числу. Если деталь состоит из цилиндрических, конических или шаровых элементов и не имеет плоскостей, то для ее вычерчивания достаточно одного вида (рис. 200). При вычерчивании детали, имеющей цилиндрические, конические или шаровые наружные и внутренние поверхности, мож- [c.100]

Формулы (2.16) задают начальные данные на линии фронта для уравнений (2.3) и (2.4) в плоскости i, 2, а формулы (2.17) — начальные данные для уравнения (2.2) в плоскости компонент скорости. Уравнение (2.2) и система уравнений (2.3), (2.4) для функций ui mu2 в окрестности линии и = F гиперболического типа в случае G = Gi и, вообще говоря, эллиптического типа в случае G = 02 Выбор знаков в формулах для щ и U2 фиксирует направление распространения фронта ударной волны. Форма фронта в начальный момент времени, определяемая видом функции /(ai), может быть задана произвольно. Отметим, что в случае конических течений (Ai = 1, А 2 = 2) форма фронта не произвольна, а может быть лишь или плоской, или цилиндрической. Это следует из уравнений (2,10)-(2.13). [c.52]

Возможные КСС стыков показаны на рис, 2,3,10, б. В частности, наибольшее распространение получили гребенчатые стыки с горизонтальным (рис. 2.3,10, б, поз. 1) или вертикальным (рис. 2.3.10, б, поз. 2) располон ением стыковочных цилиндрических или конических болтов. В зоне стыка (рис. 2.3.10, в) концентрация напряжений определяется конфигурацией гребенки и ее жесткостью. Конфигурация определяется расстоянием между осями стыковочных болтов h и шириной гребенчатого соединения с. Равномерный поток напрян ений в регулярной зоне 1—1 при переходе в нерегулярную зону 2—2 претерпевает изменение направления и плотности. Возникают застойные зоны а, Ъ. По ширине стыка за счет упругости проушин происходит неравномерное нагружение стыковочного болта по длине. Поэтому при выборе формы зоны гребенчатого соединения необходимо стремиться к созданию плавного поля напряжений и обеспечению соответствующей упругости проушин. [c.59]

Выбор коническо-цилиндрических редукторов с размерами по табл. 196 производится так же, как конических редукторов. [c.325]

Привод стреловой лебедки состоит из электродвигателя ДК-309Б мощностью 50 кет при 1460 об мин. На приводе стрелы поставлен тоехступенчатый конически-цилиндрический редуктор 11с общим передаточным число.м 56,2. Выбор редуктора такой конструкции диктовался общей компоновкой механизмов на поворотной платформе крана. Электродвигатель с редуктором соединяется через спаренную муфту зубчатого типа, на которой установлено два тормоза, обеспечивающих безопасную работу крана. [c.249]

Выбор типов передач для различных ступеней многоступенчатой передачи. В практике проектирования используются приводы, составленные из передач различных типов. Так, находят широкое применение коническо-цилиндрические, цилиндро-червячные, червячно-цилиндрические передачи и т. д. От выбора типа передач для различных ступеней в большой степени зависят масса, размеры и КПД привода. [c.222]

При наладке используется различный инструмент, включая напильники, пневматические и электрические бормашинки, оснащенные шлифовальными кругами и оправками —плоскими, коническими, цилиндрическими, сферическими и т. д Выбор абразива по твердости и зернистости зависит от механических свойств обрабатываемого материала. Например, для обработки деталей из мягкой стали нужны твердые круги и оправки, которые при этом, самозатачиваются, а для твердой стали — мягкие абразивы. Обычно применяют белый электрокорунд или корунд черный и зеленый. Зернистость выбирают в зависимости от вида зачистки и шлифования, требуемой чистоты и точности обработки. Так, согласно ГОСТ 3647—71 для обдирочных работ используют полировальные круги со шлифовальным зерном № 46, 100, для отделочных работ— шлифовальный порошок № 320, для прорезки пазов, шлифования режущих кромок, выполнения отверстий посредством пневматических машинок зернистость абразива выбирается № 46, 60, 80. У брусков для ручных работ зернистость должна быть, как правило, более 100. [c.260]

Выбор кинематической схемы. Вследствие сравнительно боль-цюго расстояния от пола до конвейера в качестве последней ступени привода применяем цепную передачу. В результате анализа нескольких схем редукторов выявлена целесообразность применения как для привода конвейера, так и для смесителя коническо-цилиндрического редуктора. На рис. 16.1 и 16.3 представлены окончательные варианты схем приводов. [c.498]

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧ РЕДУКТОРОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ, КОНИЧЕСКИХ И КОНИЧЕСКО-ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ [c.766]

В тех случаях, когда марка масла неизвестна, приводятся общие положения по выбору смазочного масла дл 1 цилиндрических, коническо-цилиндрических и червячных редукторов общего назначения (5 . [c.133]

Одна из наиболее целесообразных методик выбора изложена в методических рекомендациях ВНИИНМАШ [27]. Методика распространяется на цилиндрические, конические, коническо-цилиндрические, планетарные, червячные и волновые редукторы и мотор-редукторы. [c.308]

СТ СЭВ 310-76 устанавливает для эвольвентных цилиндрических и конических зубчатых колес два ряда модулей т в мм (табл. 33). При выборе модуля следует отдавагь предпочтение модулям первого ряда. [c.218]

Итак, в стандарте дана косоугольная диметрическая проекция, причем благодаря выбору направления плоскости аксонометрических проекций окружности, расположенные параллельно фронтальной плоскости проекций, остаются окружностями и в аксонометрической проекции. СЗтсюда рассматриваемая проекция применима не только при вычерчивании тел с прямолинейными очертаниями, но и с круглыми. Однако, если окружности расположены в горизонтальных и профильных плоскостях, изображения их получаются искаженными. Чертить в кабинетной проекции цилиндрические и конические тела следует лишь в том случае, когда их оси вращения перпендикулярны фронтальной плоскости проекций. [c.46]

Значение коэффициента Кц , внутренней динамической нагрузки для прямозубых конических колес выбирают по табл. 2.6, условно принимая их гочность на одну степень грубее фактической например, вместо с[)актической степени точности 7 для выбора коэффициента Кцу принимают степень точности 8. Д зя конических колес с круговыми зубьями значение А н принимают по табл. 2.6 как для цилиндрических косозубых колес. [c.26]

При выборе смазочного материала необходимо учитывать условия эксплуатации смазываемых поверхностей (тепловые, кинематические и силовые условия в контакте). К ним относятся давление, скорость качения и скольжения, температура, материалы поверхностей, среда, в которой работает узел трения. Для прямозубых цилиндрических и конических передач смазочный материал и способ подвода смазки выбирают в зависимости от типа передачи и окружной скорости. Пластичные смазки применяют чаще всего в открытых передачах при окружной скорости меньше 4 м/с, а также в условиях, где применение жидких смазочных материалов невозможно. Для промышленных закрытых передач с окружной скоростью до 12—15 м/с применяют обычно смазку окунанием колес в масляную ванну на глубину при мерно 0,75 от высоты зуба. Объем масляной ванны рассчитывают в за висимости от передаваемой мощности (примерно на 1 кВт 0,25—0,75 л) При окружной скорости свыше 15 м/с для снижения потерь на преодо ление сопротивлений рекомендуют применять струйную циркуляционную смазку. При этом необходимо учитывать, что вязкость масла должна несколько понижаться с увеличением окружной скорости. [c.742]

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на ровне основного металла, как было показано в разделах 3,4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивногеометрических параметров соединений (к, ф, АГ ). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показатс-ад двухосности нагружения стенки конструкции и = 02 /0 = onsi (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основному металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ф и A g. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объему мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на Кр в форме (3.90). [c.188]

Выбору конструктивных форм деталей машин даже одного и того же функционального назначения нужно уделять соответствующее внимание еще и потому, что они могут обусловливать применение совершенно различных типов оборудования. Так, например, цилиндрическая поверхность легко получается на простом токарном станке обычным резцом, в то время как для получения конической поверхности необходимы уже специальная настройка станка или другие устройства, обработка же фасонной поверхности требует станка с копировальным приспособлением или до- рогостоящего фасонного инструмента. [c.581]

Нарезание в два чистовых прохода применяется при изготовлении прямозубых конических колес 9—11-й степени точности (по ГОСТу 1758—56). Выбор модульной фрезы производится так же, как для цилиндрических зубчатых колес, но по приведенному числу зубьрв Z, определяемому по формуле (2). Заготовки рассчитываются обычным способом, причем принимается зацепление без коррекции (g = О и т = 0). Ширина фрезы должна быть такой, чтобы она свободно проходила во впадину готового зубчатого колеса у внутреннего (узкого) конца зуба, а высота ее профиля должна позволять обработать весь профиль зуба у наружного торца поэтому для обработки конических зубчатых колес применяются модульные фрезы, имеющие меньшую ширину по сравнению с фрезами для цилиндрических зубчатых колес. [c.461]

Расточник 8-го разряда. Обработка на наиболее крупных и сложных горизонтальных сверлильно-фрезерных станках различной конструкции с подвижной колонкой или с подвижным столом, и особо сложных, ответственных и точных деталей, с большим числом обрабатываемых и точно сопрягаемых поверхностей. Обработка точных цилиндрических поверхностей но 2-му классу точности, с соблю-дение.м параллельности, перпендикулярности или угла обрабатываемых поверхностей с точностью до 0,02 мм на 1 м. Обработка цилиндрических, конических и эксцентрических поверхностей без эллиптичности и деформашгй. Нарезание точных внутренних резьб метрических и дюймовых. Применение сложного режущего и мерительного инструмента. Установление режима работы станка по технологической карте. Применение любых приспособлений. Заточка фасонного,сложного режущего инструмента. Выбор иаи-лучшего способа установки, выверки, крепления и обработки детали. Выполнение работ по чертежам и эскизам любой сложности. [c.105]

Форма меридиональных обводов является одним из важнейших параметров, определяющим все основные показатели ступени, и обусловливается множеством часто противоречивых требований обеспечения минимальных потерь энергии наряду с компактностью, высокой прочностью и технологичностью изготовления элементов и т. п. Потери энергии в РК в значительной мере определяются принятым законом изменения площади проходного сечения межлопа-точных каналов. Характер изменения площади зависит от меридионального профиля проточной части, причем возможности воздействия на его изменение выбором конструкции значительно более широкие, чем в осевой ступени, где меридиональный профиль имеет относительно малую осевую протяженность и в большинстве случаев близок к коническому или цилиндрическому. Из общих соображений следует, что площадь проходного сечения должна плавно изменяться от входа РК к выходу, обеспечивая конфузорное течение рабочего тела. [c.166]

Особый интерес представляют результаты испытаний зонда V с диффузор-ным внешним обтекателем. Преимущество этого зонда состоит в том, что приемное отверстие может быть выполнено небольшого диаметра. Кроме того, в диф-фузорном обтекателе при правильном выборе геометрической степени диффузор-ности осуществляется постепенное торможение переохлажденного пара и поток частично возвращается к равновесному состоянию перед приемником давления торможения. Предварительное торможение потока несколько снижает интенсивность эжекционного действия крупных капель. В результате характеристика зонда с внешним диффузорным обтекателем оказывается более благоприятной. Зонды с цилиндрическими и коническими (диффузориыми) внешними обтекателями могут быть выполнены с различным утоплением ЬХ приемника полного давления. Опыты показали, что с увеличением 6Х характеристики зондов несколько улучшаются. [c.408]

Открытая зона (рис. 26, а) формируется при снятии припуска с цилиндрической или конической поверхности. При выборе резца для этой зоны не накл ывают ограничений на главный и вспомогательные углы резца в плане. [c.820]

Для одногнездных пресс-форм существенным при выборе технических средств автоматизации операций технологического процесса является жесткость литниковой системы и наличие конического ходового литника или цилиндрического пресс-остатка. При удалений литников и облоя в галтовочных барабанах жесткость литниковой системы не влияет на обработку, а при использовании прессов деформирование литниковой системы отливки в момент удаления из пресс-формы может привести к нарушению процесса обработки в результате неточной установки отливки в штамп. Конический ходовой литник и цилиндрический пресс-остаток определяют вид захватного устройства манипулятора или промышленного робота (ПР), выполняющего операцию удаления отливки из пресс-формы. [c.226]

Система на рис. 12 предназначена для оптимизации режимов обработки на двусторонних торцешлифовальных станках-автоматах. Она обеспечивает выбор .птимальной подачи для заданной наладки и стабилизации ее колебаний, вызванных изменяющимися припуском, положением детали, затуплением шлифовального круга и другими факторами. Система состоит из регулируемого тиристорного электропривода подачи мощностью 0,25—0,7 кВт и электронного блока управления. Сигнал, пропорциональный нагрузке, подается датчиком на вход регулируемого привода, В электронном блоке предусмотрено регулирование всех основных параметров САУ для обработки цилиндрических и конических деталей диаметром 50—200 мм с припуском 5— 500 мкм. Использование САУ на торцешлифовальных автоматах улучшает геометрическую точность обработки и на 10—20% повышает производительность. [c.492]

При выборе передач бн еделякьщими факторами являются величина передаваемого момента, окружная скорость, распологйение осей зуб 1атых колес, коэффициент полезного действия и режим работы передачи. Наиболее универсальными являются цилиндрические передачи, которые могут передавать крутящие моменты до 3000 кН-м при окружных скоростях свыше 100 м/с. Конические передачи с круговыми-шлифованными зубьями могут применяться при окружной скорости до 30 м/с, червячные - до 12 м/с и глобоид-ные - до 20 м/с при соответствующей точности изготовления. [c.5]

Определение р меров элементов литых конических зубчатых колес. Размеры элементов литых зубчатых колес зависят не только от прочности, но и от необходимых соотношений между ними, определяемых технологическим процессом отливки. В зависимости от размеров изготовляются однодисковые зубчатые колеса с четырьмя, шестью и восьмью ребрами. Выбор четного числа ребер объясняется наиболее выгодным расположением прибылей и устранением дефектов в виде раковин и т. п. Формулы для определения размеров элементов литых конических зубчатых колес приведены в табл. 11. Для подсчета толщины обода литых и кованых конических зубчатых колес принята формула, как и.для подсчета толщины обода литых цилиндрических зубчатых колес, с учетом влияния коэффициента ширины зуба и суммарного числа зубьев Zj . В конических зубчатых колесах при уменьшении угла ф возрастает величина радиальной нагрузки и увеличивается расстояние от точки приложения этой нагрузки до оси симметрии диска. Для уменьшения влияния моментов от радиальной и осевой нагрузок расстояниеот торца окружности выступов на малом конусе до диска определяют в зависимости от угла ф. Б табл. 11 приведены формулы для предварительного определения отверстия в ступице колеса под вал. Учитыва технологию отливки в местах, указанных буквой N (лист 10, рис. 2, 3, 4), допускается утолщение обода до высоты ребер. При изготовлении кованых и литых конических зубчатых колес используют те же стали, что и для цилиндрических зубчатых колее. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...