Пары — Коэффициент теплопроводност

Интенсивный отвод тепла, выделяющегося в реакторе при ядерном расщеплении, может быть осуществлен эффективно с помощью легких металлов они по своим тепловым свойствам значительно превосходят воду, так как имеют более высокую скрытую теплоту испарения (на что, следовательно, больше будет затрачиваться тепла), более низкую упругость пара (следовательно, система может работать при более низких давлениях и иметь более тонкие стенки), более высокий коэффициент теплопроводности и т. д. [c.560]

Определить площадь поверхности нагрева конвективного пароперегревателя, выполненного из труб жаростойкой стали диаметром di/d2=32/40 мм. Коэффициент теплопроводности стали )i.= = 39,5 Вт/(м-°С). Производительность пароперегревателя Q = = 61,1 кг/с пара. В пароперегреватель поступает сухой насыщенный пар при давлении р = 9,8 МПа. Температура перегретого пара па выходе /п = 500° С. [c.16]

По трубе диаметром d,/d2= 18/20 мм движется сухой насыщенный водяной пар. Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду трубу нужно изолировать. Целесообразно ли для этого использовать асбест с коэффициентом теплопроводности Л = = 0,11 Вт/(м-°С), если коэффициент теплоотдачи с внешней поверхности изоляции в окружающую среду а = 8 Вт/(м -° С) [c.19]

V, p, Г, X, a и a — кинематический коэффициент вязкости, теплоемкость, теплота парообразования, коэффициенты теплопроводности, температуропроводности и поверхностного натяжения жидкости при температуре насыщения ty, р и р" —плотности жидкости и пара при температуре t, Гз — температура насыщения, К. [c.175]

Большое влияние на величину X оказывает форма связи влаги с материалом. Коэффициент теплопроводности влажного тела зависит от температуры н влагосодержания. Экспериментальные значения коэффициента теплопроводности влажных тел в гигроскопической области свидетельствуют о значительном увеличении коэффициента теплопроводности с повышением температуры, что объясняется интенсификацией массообмена по мере роста температуры. В этом случае перепое вещества в основном происходит в виде пара. [c.517]

Разница между эквивалентным коэффициентом теплопроводности И истинным X будет равна дополнительному потоку теплоты, вызванному переносом пара н отнесенному к единичному градиенту температуры (V = 1 град м). Следовательно, коэффициент равен [c.517]

Считаем, что коэффициент теплопроводности пористого металла линейно зависит от температуры X = Хо + К (Т - Т ) Можно также аппроксимировать линейным законом теплоемкость паров охладителя от температуры Ср = Сро -н Кс (Г Т ). [c.157]

Для случая, когда а = О и Ь = О, т. е. когда коэффициент теплопроводности материала и теплоемкость пара не меняются от температуры, можно получить более простое выражение для определения величины скачка температуры [c.159]

Газы и пары плохо проводят теплоту теплопроводностью [X = = 0,006—0,58 вт/ (м град)]. Коэффициенты теплопроводности газов увеличиваются с ростом температуры. [c.272]

При очень высоких давлениях (свыше 2000 бар) проявляются силы межмолекулярного притяжения, и, как показали опыты, с ростом давления коэффициент теплопроводности заметно возрастает. Зависимость коэффициента теплопроводности паров от давления более существенна Эту зависимость необходимо учитывать при любом давлении. [c.272]

Непрерывное парообразование на поверхности теплообмена сопровождается поступлением жидкости к этой поверхности. Всплывающие пузырьки пара затрудняют подход жидкости к центрам парообразования. При некоторой величине тепловой нагрузки благодаря большому числу действующих центров парообразования и оттесняющему воздействию пузырьков на жидкость паровые пузырьки объединяются в пленку, которая покрывает сначала отдельные участки поверхности, а затем полностью отделяет жидкость от поверхности нагрева. Пленка непрерывно разрушается и уходит от поверхности нагрева в виде больших пузырей. Вместо разрушившейся паровой пленки возникает новая. Такое кипение называется пленочным. В этих условиях теплота передается от поверхности нагрева к жидкости путем теплопроводности, конвективного переноса и излучения, а испарение происходит о поверхности пленки. Так как теплопроводность пара значительно меньше теплопроводности жидкости, то появление паровой пленки приводит к резкому уменьшению коэффициента теплоотдачи. Тепловая нагрузка при этом также уменьшается (зона С). Когда пленка покрывает всю поверхность нагрева, условия теплообмена стабилизируются и при даль- [c.407]

Рис. 14.6. Зависимость коэффициента теплопроводности перегретого водяного пара от температуры и давления (по

Эффективный коэффициент теплопроводности [в Вт/(м К)] зависит от свойств материала, а также от d м Т. Он определяет способность влажного материала проводить теплоту кондук-цией через его скелет и конвекцией за счет переноса пара и жидкости через материал. [c.360]

Коэффициенты теплопроводности водяного пара и других реальных газов, существенно отличающихся от идеальных, сильно зависят также от давления. Для газовых смесей коэффициент теплопроводности не может быть-определен по закону аддитивности, его нужно определять опытным путем. [c.14]

Эти предпосылки таковы течение пленки имеет ламинарный характер силы инерции, возникающие в пленке, пренебрежимо малы по сравнению с силами вязкости и веса конвективный перенос тепла в пленке, а также теплопроводность вдоль нее малы по сравнению с теплопроводностью поперек пленки трение конденсата о пар отсутствует температура внешней поверхности пленки равна температуре насыщенного пара плотность и коэффициент теплопроводности и вязкости конденсата от температуры не зависят. [c.133]

Фиг. 327. Зависимость износа материала 6КВ-10 от коэффициента теплопроводности металлического элемента пары.

Частные производные в формуле (142) определяются из формулы (141). В качестве определяющего размера рассматриваемой геометрической системы принят диаметр поверхности трения тормозного шкива ё. Величины физических параметров, входящих в систему дифференциальных уравнений (коэффициенты теплопроводности и температуропроводности), удельная теплоемкость и удельные веса элементов трущихся пар тормозов приведены в табл. 95. При изменении температуры в достаточно узких пределах эти величины, характеризующие свойства твердых тел, можно считать постоянными для всех точек тела [217]. [c.604]

Сглаженные экспериментальные значения коэффициентов теплопроводности паров кремнийорганических соединений X W, вт/ м °С) [c.226]

В формуле (8-35) обозначены к — коэффициент теплопроводности пара, вт/м - град-, [c.125]

При тепловых расчетах встречается необходимость знать коэффициент теплопроводности не только для материала твердых стенок, но и для жидкостей, в частности для конденсата водяного пара, т. е. для дистиллированной воды. [c.14]

При проектировании деаэратора с перегревом воды необходимо правильно выбрать толщину пленок и диаметр струй, а также общую высоту падения воды и длину ее пути в разбрызгивающем устройстве, учитывая высокий коэффициент теплоотдачи от кипящей воды к пару и малый по сравнению с ним коэффициент теплопроводности БОДЫ. [c.309]

Коэффициент теплопроводности газов и паров при р= кГ см или в области, где л не зависит от р [c.124]

Рис. 4. График зависимости поправочного множителя к коэффициенту теплопроводности продуктов сгорания среднего состава от температуры и объемной доли водяных паров.

Коэффициент теплопроводности , 103 в ккал м час град для многоатомных газов и паров [c.192]

Пример 23-2. Определить разность температур на наружной и внутренней поверхностях стальной стенки парового котла, работающего при манометрическом давлении 19 бар. Толщина стенки котла равна 20 мм температура воды, поступающей в котел, 46° С. С 1 поверхности нагрева снимается 25 кг ч сухого насыщенного пара. Коэффициент теплопроводности стали X == 50 вт1м-град. Барометрическое давление 750 м.и рт. ст. Стенку котла считаем плоской. [c.369]

Пример 24-3. Стальной паропровод диаметром djd2 — 180/200 жлг с коэффициентом теплопроводности = ЬО вт м-град покрьгг слоем жароупорной изоляции толщиной 50 мм с X 0,18 вт м-град. Сверх этой изоляции лежит слой пробки толщиной 50 мм = = 0,06 вт/ж-гр<3(Э. Температура протекающего внутри трубы пара равна ti = 427° С, температура наружного воздуха 2 = 27° С. Коэффициент теплоотдачи от пара к трубе 200 вт1м -град, [c.386]

Я—коэффициент теплопроводности конденсата а—коэффициент теплоотдачи от пара к поверхности стенки, вт1м -град. [c.173]

Пример 6-2. Паропровод диаметром 200/216 мм покрыт слоем совелитовой изоляции толщиной 120 мм, коэффициент теплопроводности которой =0,1 Вт/М С. Температура пара <ж1=300°С и окружающего воздуха (ж2= = 25°С. Кроме того, задано, что Я.1 = 40 Вт/м-°С, ai = 100 и aj=8,5 Вт/м - С. Требуется определить ki, qi и t z- [c.190]

Пример 6-2. Паропровод диаметром 200/216 мм покрыт слоем совелито-вой изоляции толщиной 120 мм, коэффициент теплопроводности которой Я,2 = 0,1 Вт/(м-°С). Температура пара = 300°С и окружающего воздуха Ж2 = 25°С. Кроме того, заданы коэффициент теплопроводности стенки A,j = 40 Вт/(м-°С), 1 = 100 и = 8,5 Вт/(м - С). Требуется определить линейный коэффициент теплопередачи, линейную плотность теплового потока и температуру в месте соприкосновения паропровода с изоляцией. [c.205]

При трении фрикционного материала по металлам с различными значениями коэффициента теплопроводности Я в той паре, в которой металл обладает большим коэффициентом теплопроводности, поверхностная температура будет меньше, а температурный градиент во фрикционном материале — больше. Для этой пары значения коэффициента трения и износостойкость будут соответственно выше. На фиг. 327 показано изменение износостойкости вальцованной ленты 6КВ-10 при трении в одинаковых условиях по металлическим элементам, имеющим различную теплопроводность. Так, точка А получена при трении по стали 55ЛП, точка Б — по чугуну СЧ 15-32, а точка В — по биметаллическому шкиву, имеющему металлизированный слой, состоящий из 50% стали 10 и 50% Си. [c.551]

Если однородной фазой является насыщенный пар, то при прочих равных условиях рассчитанный коэффициент теплопроводности равен 0,149 ккал1(ч-м-° С). Измерения, выполненные на облученном горючем с толстым слоем отложений, не соответствуют столь низким значениям коэффициента теплопроводности. [c.27]

Полиметилфенилсилоксановые жидкости обладают иовышонпой термоста-бпльпостью, Низким давлением паров, малой испаряемостью и высокой температурой вспышки, нетоксичны и не вызывают коррозию металлов. Теплоемкость 0,34—0,48 ккал/(кг-град), коэффициент теплопроводности 0,12 ккап/(м ч град). [c.446]

Результаты расчетов (рис. 8-19—8-22) показывают, что изменение коэффициента теплопроводности расплава в 6 раз оказывает более сильное влияние на параметры разрушения, чем изменение вязкости от до jjii согласно уравнениям (8-25) и (8-27). Следующие пары теплофизических свойств (jj.2, h) и (М Ь i) дают соответственно верхнюю и нижнюю границу эффективной энтальпии /эфф расплавленного стекла. При этом в первом случае параметры разрушения практически не отличаются от результатов расчета для случая чистой сублимации кварце- [c.219]

Теоретический коэффициент теплопередачи определялся из условия, что коэффициент теплоотдачи от пара к металлу равен = = 6600 ккал1м час ° С, а коэффициент теплопроводности материала [c.280]

Коэффициент теплопроводности водяною пара Х-10 в 1 кал1М час-град (по данным Д. Л. Тимрота н Н. Б. Варгафтика, обработанным R. Н. Тимофеевым) [9) [c.125]

Коэффициент теплопроводности воды и водяного пара X 103 в ккал1м час град [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...