I обозначение выводов

Q Вывод двойных размеров Сверху О Справа I—I Обозначение сварки [c.129]

При выводе формул скорости и ускорения сложного движения точки пользуются координатами точки в подвижной системе отсчета. В связи с этим, в отличие от принятого в 101 и 107 обозначения осей, здесь удобнее неподвижные оси обозначать I, т), а подвижные оси х, у, г. [c.293]

Уравнения (5.122) совпадут с уравнениями (5.100), если там использовать обозначения (5.101) и заменить d на e i. Следовательно, все выводы, сделанные при исследовании уравнений (5.100), справедливы и для уравнений (5.122), т, е. особые точки и их зависимость от а , и el (амплитуды внешнего воздействия) будут те же самые (см. табл. 3). [c.196]

Рассмотрим теперь стержень с сечением в форме идеального двутавра длиной I, шарнирно опертый по двум концам и сжатый силой Р. Подобно тому как это делалось в 4.2 при выводе критической силы Эйлера, мы должны принять N = —Р, М = Pw, V, = —d w/dz dt. Возвращаясь к обычным обозначениям N ж М в формулах (18.13.1), мы получим из второй из них следующее [c.648]

Напомним, что зависимости (5.20) получены из зависимостей (5.18) и (5.19) три учете замены в обозначениях , у -> II х, i/j у. Вот почему изображенное на рис. 5.8. а, на основе которого выводились зависимости (5, l8) и (5.19), в формуле (5.20) обозначено [c.403]

Положим теперь, что у матрицы коэффициентов исходной системы уравнений равны нулю все коэффициенты, стоящие вне двух, симметрично относительно диагонали расположенных, жирных ломаных линий на рис. 11,18 разбивая эту матрицу на клетки, как это показано на рис. I. 18, штриховыми линиями и вводя для каждой из клеток (не состоящих из сплошных нулей) соответствующие матричные обозначения, можно и эту систему переписать в форме (11,87), где только все буквы являются уже обозначениями не чисел, а матриц. Это либо отдельные клетки матрицы (таковы а,, и С ), либо столбцы неизвестных или правых частей Нетрудно убедиться в том, что все матрицы обязательно окажутся квадратными (хотя, возможно, и разных порядков) матрицы же а,-и с,- будут, вообще говоря, прямоугольными. При этом все выкладки, проделанные выше с числами а.Ь ,. . при выводе формул (11.90), (11.93) и (11.94), окажутся выполнимыми и с матрицами a bi,. . ., R , а формулы (11.90), (11.91), (11.93) и (11.94) дают в матричной форме решение исходной системы уравнений. Это замечание и обосновывает метод матричной прогонки в самом его общем виде, если только не останавливаться на несущественных для дальнейшего тонкостях, связанных с тем, что на каком-то этапе вычислений одна из матриц Ь ц может оказаться случайно 90 [c.90]

Для вывода основного уравнения центробежного насоса рассмотрим схему движения жидкости в межлопаточном пространстве (рис. 16.2), при этом величины, относящиеся к входу на лопатку (точка I на рис. 16.2), будем обозначать с индексом 1, а относящиеся к выходу (точка 2 на рис. 16.2), — с индексом 2. Например, радиус на входе колеса обозначен символом Ry а радиус на выходе — R2 (R2 = D/2). [c.225]

В этой главе приводятся вывод соотношений МГЭ и его применение для численного решения двумерных задач теории упругости в случае малых деформаций. Большая часть представленных в данной главе теоретических выводов была получена в гл. 2 и 3. Вывод соотношений метода граничных элементов для задач теории упругости близко связан с аналогичным выводом теории потенциала [I, 2]. Однако результирующие интегральные уравнения в теории упругости выражаются системой векторных уравнений в отличие от интегральных уравнений теории потенциала, являющихся скалярными. Поэтому и сингулярные решения в теории упругости оказываются более сложными, чем в теории потенциала. Для их краткого и удобного введения мы будем пользоваться системой индексных обозначений. Читателю, не знакомому с этими обозначениями, рекомендуется прочитать приложение А, где приводятся необходимые пояснения. [c.100]

И введены следующие обозначения n2 t) — заселенность верхнего лазерного уровня — заселенность нижнего лазерного уровня u t)—число фотонов, соответствующих частоте лазера V21 (в резонаторе), с волновыми векторами, совпадающими по направлению с выходным излучением N = ri2 t) + i(/)—константа ) li — скорость вынужденного излучения лазерной среды сек- ) go —скорость внутренних радиационных потерь в самом лазере, за исключением потерь излучения, обусловленных выводом излучения из резонатора сек )] 1е — скорость радиационных потерь в лазере, связанных с выводом излучения из резонатора (сек ). [c.296]

Повторяя рассуждения, использованные при выводе основных зависимостей в главе I и сохраняя ранее принятые обозначения, придем к уравнению (26), вытекающему из общего уравнения (18) [c.134]

Для сокращения записей введем общее обозначение весового секундного расхода Gi, где i = l для входного дросселя и i=2 для выходного. В статических условиях при докритическом истечении через г-й дроссель в соответствии с выводами 29 [c.291]

В ЭТОЙ же главе при выводе некоторых теоретических положений мы используем и другие обозначения для составляющих напряжений (г = 1, 2, 3) — нормальные напряжения, Оц i Ф , г, / = 1, 2, 3) — касательные напряжения. [c.16]

Для обозначения метки вывода, имеющей поочередно две функции, эти функции указывают через наклонную черту, например ввод-вывод I/O запись/чтение WR/RD-, управление/данные /D. [c.1288]

Теперь необходимо ввести нумерацию и обозначения выводов. При выполнении графической части выводы микросхемы были пронумерованы автоматически, хотя эта нумерация и не показана на рабочем поле. Первый вывод находится в верхнем левом углу и далее против часовой стрелки. Приступая к перенумерации, следует в окне urrent Pin Number (Номер вывода) установить номер вывода, для которого будут выполняться надписи, по умолчанию в этом окне установлено число I. При необходимости в этом окне можно установить любой номер вывода, с которого начинается перенумерация выводов. [c.120]

Заметим, что при выводе соотношений для моментов иногда целесообразно вводить безразмерное время, для которого в данной главе используем обозначение i = tft p, где t p — некоторый масштаб времени. Выбор этого масштаба определяется условиями конкретной задачи. Чаще всего наиболее естественным масштабом времени является среднее время пребывания жидкости или газа в аппарате ср = l/w I — длина аппарата, w — скорость). [c.272]

Обратимся теперь к исследованию равновесия и движения упругого твердого тела. Общие дифференциальные уравнения для этой задачи, при известных предположениях, уже составлены в 7 одиннадцатой лекции. Сохраним эти предположения и сделаем выводы из приведенных уравнений. Принятые там обозначения применим и здесь, только перемещения I, Л, 5 будем обозначать здесь через и, V, т. Таким образом, представим себе тело, точки которого могут быть приведены в такое относительное положение, что совокупные компоненты давления на них равны нулю. Состояние, в котором тело тогда находится, мы назовем естествгняым. Обозначим через х, у, г координаты точки тела, когда оно находится в каком-нибудь положении в своем естественном состоянии, а через х и, уV, 2 + ш — координаты той же точки в момент Р,и,о, ьу — бесконечно малы. Положим [c.322]

Параметр 12=22/21 по ГОСТ 16532 — 70 назьшают передаточным числом и определяют как отношение большего числа зубьев к меньшему независимо от того, как передается движение от 2] к 22 или от 22 к 2]. Это передаточное число и отличается от передаточного отношения I, которое равно отношению угловых скоростей ведущего колеса к ведомому и которое может быть меньше или больше единицы, положительным или отрицательным. Применение и вместо 2 связано только с принятой формой расчетных зависимостей для контактных напряжений [см. вывод формулы (8.9), где выражено через d (меньшее колесо), а не через 2/2 (большее колесо)]. Величина контактных напряжений, так же как и передаточное число и, не зависит от того, какое колесо ведущее, а величина передаточного отношения 2 зависит. Однозначное определение и позволяет уменьшить вероятность ошибки при расчете. Передаточное число и относится только к одной паре зубчатых колес. Его не следует применять для обозначения передаточного отношения многоступенчатых редукторов, планетарных, цепных, ременных и других передач. Там справедливо только обозначение г. [c.140]

На выходе вычислительной машины печатались также средние значения отношений /Я, и 7Я за каждый период нутации. В большинстве машинных решений и во всех случаях, обозначенных через I и II, эти машинные решения оказывались в согласии со значениями переменных, вытекавшими из аналитического расчета обнаружено хорошее совпадение выводов относительно устойчивости, полученных путем машинного решения (судя по изменению координаты 0 со временем) и аналитичес1 и (кривая на рис. 5 построена nq данным численного решения). Однако это совпадение не всегда очевидно, как отмечено при разборе случая III. [c.119]

Примечание к программам на микрокаль- куляторе МК-54. Для ввода данных в память калькулятора, как правило, принято следующее распределение ее. Звуковое давление громкоговорителя на расстоянии 1 м от центра Рх вводится в хПО, текущие координаты х, у, г соответственно вводятся в хП4, хП5, хПб, высота подвеса громкоговорителя 2р — в хП7, эксцентриситет в вертикальной плоскости — в хП8, а в горизонтальной вр — в П9, координата точки упора оси громкоговорителя в озвучиваемую поверхность по оси дгдго — в хП1, координата упора той же оси по оси ууо — в хП2 (только для громкоговорителей, оси которых развернуты по отношению к оси объекта), координата точки упора по оси 2 2о — в хПб, расстояние между громкоговорителями в цепочке (1—в хПд, расстояние между громкоговорителями по длине Ь — в хП2, если она свободна. Вывод данных квадрат звукового давления р — в Пха, уровень (дБ) Ь — в Пхс, координата по оси громкоговорителя в Пхв. Остальные данные помещаются в свободные ячейки памяти. Во всех случаях расчета принято, что высота озвучиваемой поверхности на первом ряду равна I м для сидящих слушателей и 1,5 м — для стоящих. Обозначение шагов микрокалькулятора приведено в начале справочника. [c.305]

Вывод о том, что Т1зВ1 образуется по перитектической реакции, основан на микроскопическом анализе структуры литых сплавов определение температуры плавления [1] показывает, что состав жидкой фазы, участвующей в перитектической реакции, лежит около состава соединения. Предполагается [1] существование соединение, обозначенного как б-фаза эта фаза содержит более 33% (ат.) В1 и образует эвтектику с Т1зВ1. По всей вероятности, соединение 71.281, обнаруженное в сплавах после отжига при температуре 1000° С [I ], образуется по перитектоидной реакции. Микроструктуру сплавов, исследованных в работе [1], можно объяснить тем, что 11281 образуется непосредственно из расплава и нет никакой необходимости предполагать существование [c.230]

При выводе уравнения (2.4.2) принято, что фиксированы точки концевых сечений на оси образца [и (0,0) = 0 ы I, 0) = 0 у (0,0) = = V (I, 0) = О ] (смысл обозначений очевиден). Упругие постоянные и вычисляются при заданном угле поворота координатных осей 0. Подсчеты показывают, что погрешность определения модуля упругости без учета действительной схемы деформирования [т. е. по формуле Е = х, 0) /е (х, 0) ] может оказаться пренебре-жимой для стеклопластиков, но существенной для боро- и углепластиков, особенно при малом отношении ИЪ [202]. [c.80]

Получить прямое выражение тензора дисторсии через тензор, деформаоди невозможно. Однако, можно построить дня 7" некоторое дифференциальное уравнение вида (I), вывод которого дается ниже. Используется сокращенное обозначение [c.72]

Обсудим способы описания Шумов этих устройств, не входя в детали физики шумов. На рис. 3.4,а показан трехполюсник, вход которого обозначен г, выход — о, а общий вывод (общая земля)—g. Наиболее общим является описание шумов в частотном интервале Д/ при помощи трех источников шумового тока ,0 между I и о, —между I и ё, и /о5 —между о и , с такими полярностями, которые показаны на рисунке. [c.37]

Вывод необходимых аналитических выражений произведе) нами на основе положений, изложенных во Введении часп первой, использованы обозначения и исходные соотношени (5)— (8) части I, которые в дальнейшем мы будем обозначат (5.1)-(8.1). [c.44]

Индикаторная мощность двигателя может быть определена, если известны среднее индикаторное давление р , рабочий объем всех цилиндров двигателя (литраж двигателя) и число оборотов п. При выводе формулы для подсчета мощности N1 приняты следующие обозначения и размерности О — диаметр цилиндра в см 3 — ход поршня в см, I — число цилиндров двигателя р — среднее индикаторное давление в кПсм — рабочий объем всех цилиндров двигателя (литраж) в г т — тактность — число ходов поршня (тактов) за один цикл п — число оборотов коленчатого вала в минуту. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...