209 — Число зубьев осевой

Для построения изображения червячной пары необходимы сведения, характеризующие червячную передачу осевой модуль червяка или окружной модуль червячного колеса т,, число заходов червяка Z[, число зубьев колеса Zj и др. [c.236]

Исходными данными расчета служат циклограмма нагружения, параметр или межосевое расстояние Пц,, число зубьев шестерни Zi, угол наклона линии зуба р, коэффициент осевого перекрытия Ер > 1 или < 1 (табл. 6.1, п. 26), способ термообработки и твердость рабочих поверхностей зубьев. [c.112]

Минимальный коэффициент осевого перекрытия рекомендуется иметь в пределах ер = 1,5... 1,8. Увеличения коэффициента осевого перекрытия достигают увеличением угла наклона линии зуба и ширины зубчатого венца, а также уменьшением модуля при соответствующем увеличении числа зубьев. [c.140]

Угол поворота колеса передачи от положения входа зуба в зацепление до положения выхода из него называется углом перекрытия и обозначается ф,, (у косозубой передачи угол перекрытия состоит из угла торцового перекрытия ф , (см. рис. 7.4) и угла осевого перекрытия фр). Центральный угол -с (см. рис. 7.6), равный 2ti/z или 360°/z (где z — число зубьев колеса), называется угловым шагом. Отношение угла перекрытия колеса к его угловому шагу называется коэффициентом перекрытия передачи и обозначается е, тогда [c.113]

Основными параметрами червячной передачи являются стандартный модуль зацепления т в осевом сечении червяка и торцевом сечении колеса шаг червяка р = лт число заходов червяка Zii ход винтовой линии червяка р = г р-, угол подъема винтовой линии Y диаметр делительного цилиндра червяка число зубьев колеса г , = диаметр делительной окружности колеса dg = z m. [c.53]

Число звеньев цепи (длину цепи в шагах) определяют по предварительно принятому меж-осевому расстоянию а, шагу р и числу зубьев Zi ведущей и Z2 ведомой звездочек [c.276]

КПД этих передач достаточно высок, а возможность установки нескольких сателлитов уменьшает нагрузки на зубья и приводит к уменьшению габаритов передачи по сравнению с обычной передачей, имеющей только неподвижные оси вращения колес. Особенно распространена однорядная передача (рис. 111, г) как более компактная в осевом направлении. Практические диапазоны передаточных отношений в однорядной передаче определяются ограничениями на максимальные и минимальные значения числа зубьев. Кроме того, эти диапазоны зависят от того, какое звено принято за стойку. [c.206]

К) — упругое поперечное перемещение (прогиб) число степеней свободы X- — коэффициент влияния радиальной нагрузки неизвестная сила декартова координата коэффициент смещения У — коэффициент влияния осевой нагрузки коэффициент, учитывающий форму зуба неизвестная сила У — декартова координата 2 — неизвестная сила 2 — декартова координата число звеньев число зубьев [c.398]

Примечания I. Обозначения см. стр. 222 — 225. 2. Накопленная погрешность окружного шага на 7в окружности (или на длине дуги, соответствующей ближайшему большему целому числу зубьев) не должна превышать половины допуска на накопленную погрешность окружного шага. 3. Допускается определение величины колебания измерительного межосевого угла по соответствующему значению осевого перемещения одного из колес в плотном зацеплении. 4. Размерность бф — секунды размерность остальных величин — микроны. [c.244]

Зубчатые колеса с углами наклона зуба 5 от О до 15° предпочтительно проектировать с осевой формой зуба II с учетом ограничений по числу зубьев плоского колеса по рис. 37. [c.321]

Средний нормальный модуль = 8 число зубьев колеса г = 63 коэффициент осевого перекрытия ер = 0,75. [c.345]

При нарезании червячных колес летучими резцами число зубьев колеса по возможности не должно содержать общих множителей с числом заходов червяка zj. Это достигается при сохранении стандартных параметров червяка (zj, т п q) заменой Zj = 32 на = 31 или 33 zj = 36 на zj = 35 или 37 и т. п. Для этих передач, чтобы не выходить за пределы допустимых отклонений от и и не иметь ж > 1, потребуется применять многозаходные летучие резцы (но одному на заход) или zi раз сместить оправку с летучим резцом в направлении ее оси на величину осевого шага или же zi раз повернуть заготовку колеса на один угловой шаг. [c.385]

Поскольку для получения шага 1 приходится длину делительной окружности делить на число зубьев г, то шаг t, рассчитанный по формуле (10), носит название окружного или торцевого шага зубчатого колеса. В дальнейшем мы познакомимся с другими шагами цилиндрических колес — шагом по нормали, основным, а при наличии винтовых зубьев — еще и с нормальным и осевым шагами. Так как модуль получается делением начального диаметра колеса на число зубьев, то его можно назвать диаметральным шагом. Значение модулей в машиностроении и приборостроении стандартизировано подобно стандартизации диаметров винтовых резьб Поэтому модули, полученные по формулам при расчете зацепления на прочность, должны быть округлены до стандартных их значений. [c.411]

Чтобы обеспечить равномерное усилие резания при работе с набором фрез, необходимо 1) применять фрезы с одинаковыми или кратными числами зубьев 2) обеспечивать направление осевой силы в сторону шпинделя станка 3) при назначении скоростей резания исходить из наибольшего диаметра фрезы 4) составлять набор из фрез, которые имеют различное расположение шпоночных канавок по отношению к зубьям. [c.461]

Накопленная ошибка в шаге червяка — алгебраическая сумма ошибок в осевом шаге червяка (о/ц) на некотором заданном числе зубьев измеряется обычно на трёх шагах). [c.340]

Осевой шаг червяка Число заходов Число зубьев червячного колеса [c.343]

Шестерни зубчатых передач приводов изготовляются либо из чугуна марок СЧ 15-32 или СЧ 18-36, либо из стали марок сталь 35 и сталь 40 и, как правило, имеют фрезерованные зубья размеры шестерён назначаются из условий прочности зубьев на изгиб (обычно передаточное число одной зубчатой пары привода не назначается большим 8—9, а минимальное число зубьев шестерни принимается равным 10—12). В лебёдках с двумя и более зубчатыми парами для ускорения подъёма грузов, вес которых оказывается меньше номинального, используются сменные передачи, а переключающие механизмы сменных передач конструируются так, чтобы исключалась возможность самопроизвольного осевого перемещения или расцепления зубчатых колёс. [c.867]

За один оборот фрезы нарезаемое колесо поворачивается на определенное число зубьев. Кроме того, оно получает дополнительный поворот в соответствии с величиной осевого перемещения фрезы для предотвращения срезания зубьями червячной фрезы зубьев, образованных на колесе. [c.329]

Улиточные червячные фрезы требуют определенной установки, имеют продольные канавки и устанавливаются на зубофрезерных станках перпендикулярно оси заготовки валика. Это обеспечивает точный профиль впадин у валиков по всему контуру, включая угловые переходы. Наружный диаметр улиточных червячных фрез зависит от выбранного числа зубьев, шага и числа витков, на котором они должны расположиться. Длина улиточной фрезы определяется условиями размещения выбранного числа рабочих зубьев и не превосходит двух осевых шагов. [c.390]

Примечание. Для передач с многозаходными червяками, при числе зубьев колеса. кратном числу заходов червяка, допускается устанавливать значение предельного отклонения осевого шага до удвоенной величины, указанной в табл. 21. [c.361]

Нарезание с радиальной подачей осуществляется на зубофрезерных станках цилиндрической фрезой (рис. 214,6), ось которой устанавливают горизонтально, симметрично оси колеса. В процессе резания фреза 3 подается радиально на глубину зуба с подачей 0,08 — 0,50 мм/об стола и скоростью резания 20 — 25 м/мин. Чтобы зубья колеса были нарезаны полностью по всей окружности, после достижения полной высоты и выключения радиальной подачи необходим еще один полный оборот детали, прежде чем следует остановить станок. Из зацепления с колесом фрезу следует выводить до выключения работы станка, чтобы не повреждать профиль зубьев колеса. При фрезеровании с радиальной подачей параметр шероховатости поверхности зависит от числа зубьев и заходов фрезы, а также диаметра колеса. Если диаметр колеса мал, а фреза имеет небольшое число зубьев, на профиле зубьев колеса остаются широкие следы огибающих резов. Для снижения параметра шероховатости по окончании радиальной подачи целесообразно применять чистовую обработку с тангенциальной подачей. Число резов на боковой поверхности зуба можно регулировать путем изменения тангенциальной подачи. Путь тангенциальной подачи в этом случае равен примерно одному осевому шагу червячной фрезы. Метод обработки с радиальной подачей обладает высокой производительностью его применяют для обработки червячных колес невысокого качества и колес с относительно небольшим углом подъема зубьев. [c.370]

ЧИСЛОМ зубьев, связанные соответственно с шестернями 2 и 5, причем шестерни 8 и вал 9 вращаются с одинаковым числом оборотов, а шестерня 2 связана с валом 9 ходовым винтом 1. Изменение нагрузки вызывает поворот шестерни 2 относительно вала 9, в связи с чем шестерня 2 получает некоторое осевое перемещение и через систему рычагов перемещает дроссельную заслонку 10, изменяющую подачу рабочего тела. [c.10]

На рис. 370 цредсгавлен учебный чертеж зубчатого сектора. Сектор расположен своей осью перпендикулярно к фронтальной плоскости проекций и на главном виде хорошо видна его основная форма. На месте вида слева помещен полный осевой про(1)ильный разрез детали, поясняющий форму, размеры и взаимное положение торцовых поверхностей и очдельных элементов детали. На изображениях нанесены все размеры, необходимые для изготовления загоговки, в таблице параметров указаны модуль и число зубьев на полной окружности. [c.241]

На рис, 377 представлен учебный чертеж мелкомодульного храпового колеса с зубьями наружного зацепления. В качестве главного вида принят осевой фронтальный разрез детали. На виде слева показаны дна э.яемента зубчатого венца полностью, а остальные элементы показаны условно в соответствии с требованиями ЕСКД (ГОСТ 2.305-68). Для пояснения формы и размеров зубьев храпового колеса дано их увеличенное изображение в виде выносного элемента. Данные, характеризующие модуль, число зубьев колеса и шаг, приведены в i а блице параметров. [c.249]

Выходной вал червячного редуктора смонтирован на конических роликоподшипниках (рис. 13.9). Определить требуемые коэффициенты работоспособности и выбрать подшипники по каталогу по следующим данным N = 3,3 квт м = 3,7 рад1сек модуль зацепления = 6 мм число зубьев колеса 2, == 41 /г = 15 ООО ч К/ = 1,3 расстояние между серединами опор L = 140 мм осевое усилие колеса = 1960 н. [c.224]

В третьей части таблицы помещают я справочные данные делительный диаметр d, число зубьев сектоэа, основной диаметр йь, радиус кривизны активного профиля зуба в нижней точке р/, радиу кривизны в граничной точке профиля зу ба р , начальный диаметр daiy высота зуба /г, шаг зацепления ра, основной угол наклона Рь, осевой шаг рх, ход зуба pz, параметрь модиф икации, обозначение чертежа сопряженного зубчатого колес . [c.272]

Последующие изменения пара.метров зацепления червячного механизма заключаются в создании лучших условий контакта его аяементов. Они направлены на уменьшение зазоров между зубьями и витками и на более благоприятное взаимное положение контактных линий и векторов относительных скоростей. Это достигается отказом от эвольвентных профилей и использованием вогнутых профилей витков червяков, благодаря чему контактируют элементы с одинаковым знаком кривизны. Число зубьев (заходов) обычно принимается в диапазоне 21 = 1...4. Шаг винтовой линии по делительному цилиндру называют ходом зуба и обозначают через Расстояние между одноименными линиями соседних винтовых зубьев по линии пересечения осевой плоскости с делительным цилиндром называется осевым шагам Р . Ход и осевой шаг зуба связаны зависимостью Р = Р г,. [c.146]

В косозубчатой передаче с внешним зацеплением высота головки зуба ha = 0,Sm . Угол зацепления исходного контура в нормальном сечении а = 20°. Осевой угол подъема р = 30°. Определить наименьшее число зубьев на меньшем колесе при отсутствии подрезания для случаев 1) колесо зацепляется с равным колесом 2) колесо зацепляется с другим колесом, создавая передаточное отношение ы = 0,4 3) колесо зацепляется с рейкой. [c.107]

Зацепление в червячной передаче (червячное зацепление) полностью определяется принятой формой червяка и размерами его зубьев. Червяки, как и обычные винты, могут быть подразделены по числу заходов (винтовых линий) на однозаходные, двухзаход-ные, трехзаходные и т. д. Число заходов совпадает с числом зубьев. В однозаходном червяке (рис. ПО, а) шаг винтовой линии по делительной поверхности называют ходом зуба и обозначают через Рг. В многозаходном червяке (рис. ПО, б) кроме хода зуба, указывается осевой шаг Рх, т. е. расстояние между одноименными линиями соседних винтовых зубьев по линии пересечения осевой плоскости с делительной поверхностью. Ход и осевой шаг зуба связаны зависимостью [c.203]

При перемещении ползуна 1 в направлении, указанном стрелкой, собачки 2 3, упираясь и зубья храповых колес 4 VL 5, вращающихся вокруг пеподвилаюй оси А, поворачивают их на один зуб. Число зубьев храпового колеса 4 на единицу меньше, чем число зубьев храпового колеса 5. Вннт 6 подачи соединен с храповым колесом 4 скользящей шпонкой, а с храповым колесом 5 образует винтовую пару. Если вывести из зацепления собачку 3, то осевое перемещение винта 6 подачи будет равно нулю. Если вывести из зацепления собачку 2, то осевое перемещение винта 6 будет пропорционально углу поворота колеса 5. Если обе собачки 2 и 5 находятся в зацеплении, то подача винта будет пропорциональна разности углов поворота колес 4 w 5. [c.393]

Возможности переналадки на различные углы у головки (D = 0,29 м) с реверсом электродвигателя (1—3) больше, чем при применении мальтийского механизма (5—8). Однако эти возможности у револьверных головок не используются (из-за ограниченного числа инструментов). Низкие величины ускорений у головок (5—8) получаются благодаря хорошим кинематическим характеристикам мальтийских механизмов и влиянию гидропривода. Головка (D = 0,7 м) может переналаживаться на углы, кратные 30° (путем последовательного поворота мальтийского механизма). Большие габаритные размеры позволяют применять большое число зубьев у плоских шестерен (z = 80), что обеспечивает высокую точность 9" и повторяемость — 1". При электроприводе и меньших размерах (головка 9) также достигается высокая быстроходность, но лишь путем резкого увеличения ещах, и 4д-Ввиду отсутствия механизма зажима и фиксации с одним фиксатором уменьшаются потери времени (т1ф = 0,24), но значительно снижается жесткость и точность. Следует отметить, что исследовался автомат, находящийся в эксплуатации (в предремонтном состоянии). Поэтому величина у1д была близка к предельно допустимой. Хорошими динамическими характеристиками, но низкой быстроходностью отличается крупная револьверная головка (I — 14 кг-м ) с гидравлическим приводом. По времени и Т она сравнима с конструкцией (5) благодаря меньшим потерям времени на фиксацию и отсутствие зажима. Жесткость достигается большими размерами цилиндрического фиксатора, который служит второй направляющей при осевом перемещении. Такие станки хорошо зарекомендовали себя в массовом производстве, отлича- [c.125]

Исходными данными для конструирования архимедовой червячной фрезы являются тип червяка, направление его винтовой линии, его модуль в осевом сечении т число заходов zji его делительный диаметр d профильный угол а архимедова червяка или профильный угол а червяка, прямолинейного в нормальном сечении по впадине его наружный диаметр его внутренний диаметр Д , радиальный зазор С или коэфициент радиального зазора с длина нарезанной части червяка 1, число зубьев колеса —z-j. [c.404]

Если у шестерен шестеренного насоса уменьшать число зубьев, одновременно увеличивая их угол наклона, то в конце концов шестерни превращаются в винты и из шестеренного насоса получается винтовой насос. При этом подача рабочей жидкости происходит в осевом направлении, причем без изменения геометрического объема камер, вследствие чего коэффициент неравномерности подачи = 0. Рабочие камеры, заполняемые при всасывании рабочей жидкостью, в дальнейшем отделяются сомкнувшимися винтовыми поверхностями от всасывающей магистрали. После этого объем жидкости в камере вытесняется в полость нагнетания как бы поступательно движущимися поршнями, роль которых исполняют сомкнувшиеся винтовые поверхности. Так как уплотнение между полостями нагнетания и всасывания определяется главным образом длиной соприкасаемых винтовых поверхностей, то при достаточно длинных винтах винтовые насосы могут развивать давление до 175 кПсм и более. Подача у известных конструкций винтовых насосов доходит до 9000 л мин. У хорошо изготовленных насосов с подачей от 3 до 1150 л мин объемный к. п. д. при давлении 60 кПсм находится в пределах 0,33—0,85 (большие цифры относятся к насосам с большей подачей). [c.259]

Для ограничения циклической погрешности с частотой повторения, равной частоте входа зубьев в зацеплениеи установлены допуски на циклическую погрешность зубцовой частоты в передаче / о и колеса /а, причем У г = 0,6/г . Эти допуски зависят от частоты циклической погрешности (равной числу зубьев колес г), степени точности, коэффицинта осевого перекрытия и модуля т. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...