Тавры — Моменты инерции

Вычислить моменты инерции 7 1 ц ч ху- а) тавра, б) двутавра, в) равнобокого уголка и г) неравнобокого уголка относи- [c.73]

Вычислим момент инерции таврового сечения относительно центральной оси (см. рис. 48, б). Расстояние до центра тяжести сечения от нижней кромки может быть определено по правилам, изложенным в 24. Разобьем тавр на два прямоугольника, как показано на рисунке расстояния их центров тяжести относительно оси X обозначим й1 и а . Моменты инерции прямоугольников относительно собственных центральных осей, параллельных [c.57]

Таким сечением может быть, например, тавр (рис. 164, а), кольцевое сечение трубы, работающей на изгиб авиационные конструкции) (рис. 164, б), кольцевое сечение шейки вала или еще более сложное сечение (рис. 164, в). Все эти сечения можно разбить на простейшие, как-то прямоугольники, треугольники, круги и т. д. Можно показать, что момент инерции такой сложной фигуры яв- [c.232]

Пример 21.1. Для тавра, изображенного на рис. 2Г.5 (размеры в миллиметрах), найти главные центральные моменты инерции. [c.235]

Начальные условия катет углового шва /С=6 мм напряжение дуги /=35 в коэффициент наплавки Он=14 Г/а-ч расстояние от оси шва до центра тяжести сечения 0о=2,75 см площадь сечения тавра Р= =24 см" момент инерции сечения /=398 см. [c.297]

Балки путей подвесного транспорта могут выполняться симметричными относительно двух осей или только одной вертикальной оси. Асимметричность сечения в этом случае характеризуется отношением момента инерции более развитого пояса относительно оси г/ к /у всего сечения п = ] 11у. В предельных случаях для симметричного двутавра п = 0,Б и для тавра /г=1. Приводимая ниже методика расчета на устойчивость разрезных и неразрезных балок для всего диапазона п для случая приложения сосредоточенной силы в середине пролета к нижнему поясу разработана на основе исследова- у [c.97]

Пользуясь выражениями (5.14) и (7.20), можно найти моменты инерции любой фигуры, которая. может быть разбита на прямоугольники, треугольники, части круга и т. п. Обычно для прокатных сечений, как-то двутавр, тавр, швеллер, уголок — моменты инерции даются в сортаменте (см. приложение). [c.171]

Секториальные моменты инерции, см , для сечений, имеюш,их форму двухголового рельса, асимметричного двутавра и тавра с развитой головкой можно определить по формуле [c.61]

При укладке следующих продольных швов, например для присоединения еще одной полки к тавру с целью образования двутавра II (см. рис. 1.35, в), прогибы и укорочения от каждого шва определяют отдельно, находя новые эксцентриситеты е, моменты инерции сечения / и площадь поперечного сечения балки Б, с учетом изменения сечения по мере приварки новых деталей. Затем прогибы суммируют, принимая во внимание их знак. Если балка вначале собрана на прихватках, а затем сваривается швами, то при вычислении прогибов и укорочений предполагают, что прихватки обеспечивают достаточно жесткую связь между элементами, и в расчет вводят моменты инерции и площадь всего окончательного по- [c.58]

I—момент инерции сечения тавра относительно оси г/1 [c.154]

После сборки тавра с поясом 2 и сварки шва 2 возникнет изгиб в противоположном направлении, величина которого определяется по формуле (6.10) с подстановкой в нее момента инерции / всего сечения балки относительно оси у, проходящей через центр тяжести, и эксцентриситета в2. Дополнительное укорочение балки определится по формуле (6.12). При этом величину будет равна площади всего поперечного сечения балки. Если балка сначала собирается на прихватках, а затем свариваются швы 1 и 2, то изгиб от швов находится при эксцентриситетах 3 и 2 (рис- 6-15, а) и моменте инерции всего сечения. Расстояния в2 и взяты от центра тяжести площади поперечного сечения балки до Центра тяжести площади пластических деформаций. [c.154]

Определения центра тяжести поперечного сечения тавра и его момента инерции дают 1 = 17,7 см /у, =24 250 сж . [c.154]

Момент -инерции тавра относительно верхней кромки горизонтального листа [c.173]

В окончательной формуле ( 111.126) исключен момент инерции полки, поскольку он мал по сравнению с моментами инерции стенки и тавра и им можно пренебречь. [c.453]

Сортамент других уголковых профилей и тавров составлен аналогично. Форма и размеры бульб (трапециевидной формы) в уголках с бульбами приняты на основании данных исследований местной устойчивости этих профилей. Эта форма достаточно проста конструктивно и удобна для наложения сварного шва. Размеры полок в неравнобоких уголках приняты в соответствии с рекомендациями ТУ, устанавливающими соотношение сторон как 3 2, для получения одинакового момента инерции относительно обеих осей при проектировании составных сечений. [c.261]

Стержни, имеющие сечения в виде уголков, тавров, дв тавров, швеллеров, рассчитываются на кручение по тем же формулам, что и стержни прямоугольного поперечного сечения. Для подобных сечений момент инерции при кручении определяется по формуле [c.90]

В качестве основного параметра, определяющего построение сортамента отдельных видов профилей горячекатаной стали, считают площадь поперечного сечения. Вторичными параметрами являются для швеллеров и двутавровых балок, работающих преимущественно на изгиб, момент сопротивления, для тавров и угловой стали, применяемых при растягивающих и сжимающих нагрузках, радиус инерции. [c.72]

Определив реакции опор (рис. 25, а), строим эпюру изгибающих моментов (рис. 25, б). Наибольший изгибающий момент niax кгс-см возникает в сечении /, Однако опасным может быть сечение //, так как в этом сечении при данном расположении тавра существенными могут оказаться напряжения растяжения. Поэтому найдем коэффициент запаса по сечениям / II. Предварительно вычислим момент инерции сечения относительно главной центральной оси х, положение которой определяется координатой центра тяжести [c.209]

Дальнейшее развитие способа определения остаточных напряжений применительно к брускам таврового сечения было сделано на основе метода Н. Н. Дави-денкова Л. А. Гликманом и Д. И. Грековы.ч. Этот метод был применен ими для исследования остаточных напряжений в сварных таврах с допущением, что остаточные сварочные напряжения имеют постоянную величину в направлении вдоль шва. Сущность метода состоит в следующем. Примем 4 — площадь снимаемого слоя X — расстояние этого слоя от верхней кромки тавра — расстояние слоя от линии центра тяжести, оставшегося после разрезки сечения Е — площадь оставшегося сечения — момент инерции оставшегося сечения и — момент сопротивления оставшегося сечения. Удалим теперь слой / , в котором действует остаточное напряжение а . Если это напряжение растягивающее, то удаление слоя равносильно добавлению к оставшейся части сечения растягивающей силы [c.214]

Для элементов, работающих на сжатие, применяют сортовой прокат — уголки, тавры и широкополые двутавры. Сжатые элементы конструируются обычно сварными, реже — клёпаными. Для сжатых элементов особенно целесообразно применение тонкостенных штампованных элементов, обладающих большим моментом инерции поперечного сечения при малой площади. [c.871]

Прп определении координаты центра тяжести и далее при определенпи момента инерции рассматриваем фигуру, образованную проекцие шва на плоскость стыка как разность тавра, ограниченного границей швов, и тавра, получающегося в сечении стоики и ребра подшипника. Этот второй тавр на рис. 3.20 заштрихован. Каждый из тавров разбиваем на два прямоугольника, [c.73]

Тавры — Моменты инерции и моменты сопротивления 127 Тангенсы 40 [c.1137]

Примеры расчета 1. В системе СГС. Требуется определить прогиб тавровой балкн из стали СтЗ от сварки одностороннего двухслойного продольного шва катетом 10 мм, сваривающего полку со стенкой. Сварка ведется в среде СО2, погонная энергия сварки одного слоя < =2500 кал/см. Размеры ноперечных сечений полки и стенки 12X200 мн, длина балки 10 м. Площадь поперечного сечения тавра f=48 см , статический момент поперечного сечения полки относительно центра тяжести сечения балки S-127 см , момент инерции сечения балки 7=2153 см. Расстояние между линией стыка полки со стенкой и центром тяжести поперечного сечения балкн е=4,7 см. [c.86]

Начальные условия длина балки /=10 м, полка сечением IX Х15 см, стенка 1X30 см, угловые швы катетом 6 мм, расстояние от оси углового шва до центра тяжести сечеиия 21 = 9,8 см, площадь поперечного сечения тавра Р=45 см , момент инерции в плоскости [c.355]

При жестких центрированных в пространстве узлах максимальная критическая сила по изгибной форме потери устойчивости перекрестных раскосов из тавра соответствует отношению главных моментов инерции /х11у = 0,Ь6. При этом условии она в 1,5 раза превосходит критическую силу на уголковые раскосы (той же площади и толщины стенки). [c.311]

Таблица 2. Двутавры стальные горячекатаные с параллельнымк гранями полок по ГОСТ 26020—83 и тавры по сокращенному сортаменту. Для тавров высота сечения к,, площадь сечения Ль момент инерции относительно оси г/1—у, и масса (линейная плотность) в кг/м равны 0,5 соответствующих характеристик для двутавров. Буквенные обозначения профилей Б — нормальный (балочный) III — широкополочный К — колонный Т — тавровый, получаемый разрезкой пополам двутавров /1=200...1000 мм.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...